СНиП II-23-81 - Стальные конструкции, страница 13

161,11,151,11,150,91,050,91,050,90,71,00,71,00,70,81,00,70,81,051,00,71,0для элементов из стали с пределом текучести свыше 285 Н/мм2 допускаетсяприменять электродные материалы, удовлетворяющие условию Rwz < Rwf < Rwz z / f(здесь f и z – коэффициенты, зависящие от технологии сварки и катета шва иопределяемые по таблице 39).14.1.9 Односторонние угловые швы в тавровых соединениях элементов из стали спределом текучести до 375 Н/мм2, как правило, следует применять в конструкциях,эксплуатируемых в неагрессивной или слабоагрессивной среде (классификация поСНиП 2.03.11) в отапливаемых помещениях:для прикрепления промежуточных ребер жесткости и диафрагм – в конструкцияхвсех групп, кроме конструкций группы 1, рассчитываемых на усталость;для поясных швов сварных двутавров – в конструкциях групп 2 и 3 (кроме балок сусловной гибкостью стенки w  6 Ry /  f ) при толщине стенки tw в колоннах истойках до 12 мм и в балках до 10 мм, при выполнении швов механизированнойсваркой с катетом шва kf  0,8tw / f ; при этом следует учитывать требования 15.3.3 и15.5.5;для всех конструктивных элементов – в конструкциях группы 4.Катеты односторонних швов следует принимать по расчету, но не менееуказанных в таблице 38.Односторонние угловые швы не следует применять в конструкциях зданий исооружений, относящихся к I уровню ответственности, возводимых в районах ссейсмичностью 8 баллов и выше, в районах с расчетной температурой ниже минус45оС, в конструкциях групп 1, 2, 3 в зданиях с кранами режимов работы 7К (в цехахметаллургических производств) и 8К, а также в балках и ригелях рамных конструкций,рассчитываемых согласно требованиям 8.2.3, 8.2.6 и 8.2.7.14.1.10Прерывистые угловые сварные швы допускается применять пристатической нагрузке при избыточной несущей способности непрерывного шваминимального размера для соединений в конструкциях группы 4, а также вреконструируемых конструкциях группы 3, в районах, кроме имеющих расчетную74СП 16.13330.2011температуру ниже минус 45 °С, и эксплуатируемых в неагрессивных илислабоагрессивных средах.Размеры сварного шва должны соответствовать требованиям 14.1.7.Расстояние s между участками сварных швов (рисунок 19), как правило, недолжно превышать одного из значений: 200 мм, 12tmin в сжатом элементе (tmin –толщина самого тонкого из соединяемых элементов), 16tmin в растянутом элементе.В конструкциях группы 4 расстояние s допускается увеличить на 50 %.а)1b1-1lsw1lswl1б)w12lwslwslws2-22а – в нахлесточном соединении; б – в тавровом соединенииРисунок 19 – Схема прерывистых угловых сварных швовПри наложении прерывистого шва следует предусматривать шов по концамсоединяемых частей элементов; длина lw1 этого шва в элементах составного сечения изпластин должна быть не менее 0,75b, где b – ширина более узкой из соединяемыхпластин.14.1.11 Угловые сварные швы, расположенные по периметру отверстий илипрорезей, допускается применять в нахлесточных соединениях в случаях,предусмотренных 14.1.10, для передачи усилий в плоскостинахлестки,предотвращения потери устойчивости элементов нахлестки или конструктивныхсоединений элементов.14.1.12 Пробочные швы, заполняющие наплавленным металлом всю площадькруглых или щелевых отверстий, допускается применять в нахлесточных соединенияхв случаях, предусмотренных 14.1.10, только для предотвращения потери устойчивостиэлементов нахлестки или для конструктивных соединений элементов.Толщина пробочного шва должна быть: не менее толщины t просверленного илипрорезанного элемента, но не более 16 мм; не менее 0,1 длины прорези либо значений0,45d или 0,45b (где d и b – диаметр отверстия и ширина прорези, равные d  t +8 мми b  t + 8 мм).Расстояние между центрами отверстий или продольными осями прорезей должнобыть не менее 4d или 4b.14.1.13 Применение комбинированных соединений, в которых часть сдвигающегоусилия воспринимается фрикционным соединением, а часть – сварными швами,допускается при условии, что сварка выполнена после затяжки болтов на расчетноеусилие и с последующей их дотяжкой в случае необходимости.75СП 16.13330.2011Распределение усилия между фрикционными и сварными соединениямидопускается принимать пропорционально их несущим способностям.

Применение вкомбинированных соединениях болтов без контролируемого натяжения недопускается.14.1.14 Расчет сварных стыковых соединений при действии осевой силы N,проходящей через центр тяжести соединения, следует выполнять по формулеN / (t lw Rwy c)  1,(175)где t – наименьшая из толщин соединяемых элементов;lw – расчетная длина шва, равная полной его длине, уменьшенной на 2t,или полной его длине, если концы шва выведены за пределы стыка.При расчетесварных стыковых соединенийэлементов из стали сотношением Ru / u > Ry, эксплуатация которых возможна и после достиженияметаллом предела текучести, а также из стали с пределом текучести Ryn > 440 Н/мм2 вформуле (175) вместо Rwy следует принимать Rwu / u.Расчет сварных стыковых соединений выполнять не требуется при применениисварочных материалов согласно приложению Г, полном проваре соединяемыхэлементов и физическом контроле качества соединений при растяжении.14.1.15 Сварные стыковые соединения, выполненные без физического контролякачества, при одновременном действии в одном и том же сечении шва нормальных wx иwy и касательных wxy напряжений следует проверять по формуле (44), принимая в нейx = wx, y = wy, xy = wxy, Ry = Rwy.14.1.16 Расчет сварного соединения с угловыми швами при действии силы N,проходящей через центр тяжести соединения, следует выполнять на срез (условный) поодному из двух сечений (рисунок 20) по формулам:β f R wfNпри 1 по металлу шва 1;(176)β f k f l w Rwf γ cβ z Rwzβ f RwfN 1,(177)β z k f l w Rwz γ cβ z Rwzгде lw – расчетная длина швов в сварном соединении, равная суммарной длине всех егоучастков за вычетом по 1 см на каждом непрерывном участке шва;f, z – коэффициенты, принимаемые по таблице 39.при 1 по металлу границы сплавления211 – по металлу шва; 2 – по металлу границы сплавленияРисунок 20 – Схема расчетных сечений сварного соединения с угловым швом76СП 16.13330.201114.1.17 Расчет сварных соединений с угловыми швами при действии момента Мв плоскости, перпендикулярной плоскости расположения швов, следует выполнять насрез (условный) по одному из двух сечений (см.

рисунок 20) по формулам:по металлу шваM / (Wf Rwf c )  1;(178)по металлу границы сплавленияM / (Wz Rwz c )  1,(179)где Wf и Wz – моменты сопротивления расчетных сечений сварного соединения пометаллу шва и по металлу границы сплавления соответственно.14.1.18 Расчет сварного соединения с угловыми швами при действии момента Мв плоскости расположения этих швов следует выполнять на срез (условный) поодному из двух сечений (см. рисунок 20) по формулам:по металлу шваM x2  y2I fx  I fy Rwf  c  1;(180)по металлу границы сплавленияM x2  y 2I zx  I zy Rwz  c  1,(181)где х и у – координаты точки сварного соединения, наиболее удаленной от центратяжести О расчетного сечения этого соединения (рисунок 21);Ifx , Ify – моменты инерции расчетного сечения сварного соединения по металлу шваотносительно его главных осей х – х и у – у соответственно;Izx , Izy – то же, по металлу границы сплавления.yMVMyyMxNMxoNxVyxРисунок 21 – Расчетная схема сварного соединения77СП 16.13330.201114.1.19 При расчете сварного соединения с угловыми швами на одновременноедействие продольной  и поперечной V сил и момента М (см.

рисунок 21) должныбыть выполнены условияf / (Rwf c)  1и z / (Rwz c)  1,(182)где f и z – напряжения в точке расчетного сечения сварного соединения по металлушва и по металлу границы сплавления соответственно, определяемые поформуле=( N   Mx ) 2  ( V   My ) 2 .(183)14.1.20 Нахлесточные соединения элементов толщиной до 4 мм допускаетсяосуществлять точечным швом дуговой сваркой сквозным проплавлением; при этомнесущую способность одной точки следует принимать равной меньшему из двухпредельных значений:при срезеNs = 0,28 d 2 Rwun;(184)при вырывеNt =  d t Run ,(185)где d – диаметр точечного шва в плоскости соединяемых элементов, принимаемый поГОСТ 14776;при применении способа сварки, не предусмотренного ГОСТ 14776, значение dследует согласовывать и принимать в установленном порядке; = 1,1 при сварке элементов равной толщины; = 1,9 при сварке элементов с разными толщинами, отличающимися в 2 и болеераза; применьшем отличии в толщинах значение  следует принимать поинтерполяции;t – меньшая из толщин свариваемых элементов.14.2 Болтовые соединения14.2.1 Для болтовых соединений элементов стальных конструкций следуетприменять болты согласно приложению Г.14.2.2 Болты следует размещать согласно требованиям таблицы 40, при этом встыках и в узлах на минимальных расстояниях, а соединительные конструктивныеболты, как правило, на максимальных расстояниях.При прикреплении уголка одной полкой болтами, размещаемыми в шахматномпорядке, отверстие, наиболее удаленное от его конца, следует размещать на риске,ближайшей к обушку.Допускается крепить элементы одним болтом.14.2.3 Болты класса точности А следует применять для соединений, в которыхотверстия просверлены на проектный диаметр в собранных элементах, либо покондукторам в отдельных элементах и деталях, либо просверлены или продавлены наменьший диаметр в отдельных деталях с последующей рассверловкой до проектногодиаметра в собранных элементах.Болты классов точности В в многоболтовых соединениях следует применять дляконструкций из стали с пределом текучести до 375 Н/мм2.В соединениях, где болты работают преимущественно на растяжение, какправило, следует применять болты классов точности В или высокопрочные.78СП 16.13330.201114.2.4 Болты, имеющие по длине ненарезанной части участки с различнымидиаметрами, не следует применять в соединениях, в которых эти болты работают на срез.14.2.5Резьба болта, воспринимающего сдвигающее усилие, в элементахструктурныхконструкций,опорлинийэлектропередачииоткрытыхраспределительных устройств, а также в соединениях при толщине наружногоэлемента до 8 мм должна находиться вне пакета соединяемых элементов; в остальныхслучаях резьба болта не должна входить вглубь отверстия более чем на половинутолщины крайнего элемента со стороны гайки или свыше 5 мм.14.2.6 Установку шайб на болты следует выполнять согласно требованиям СНиП 3.03.01.В расчетных соединениях с болтами классов точности А и В (за исключениемкрепления вспомогательных конструкций) следует предусматривать меры противсамоотвинчивания гаек (постановка пружинных шайб, вторых гаек и др.).Т а б л и ц а 40Характеристика расстояния и предела текучестисоединяемых элементов1 Расстояние между центрами отверстий для болтов в любомнаправлении:а) минимальное:при Ryn  375 Н/мм2при Ryn  375 Н/мм2б) максимальное в крайних рядах при отсутствииокаймляющих уголков при растяжении и сжатиив) максимальное в средних рядах, а также в крайнихрядах при наличии окаймляющих уголков:при растяжениипри сжатии2 Расстояние от центра отверстия для болта до края элементаа) минимальное вдоль усилия:при Ryn  375 Н/мм2при Ryn > 375 Н/мм2б) то же, поперек усилия:при обрезных кромкахпри прокатных кромкахв) максимальноег) минимальное во фрикционном соединении прилюбой кромке и любом направлении усилия3 Расстояние минимальное между центрами отверстий вдольусилия для болтов, размещаемых в шахматном порядкеРасстояние приразмещении болтов2,5d3d8d или 12t16d или 24t12d или 18t2d2,5d1,5d1,2d4d или 8t1,3du + 1,5dОбозначения, принятые в таблице 40:d – диаметр отверстия для болта;t – толщина наиболее тонкого наружного элемента;u – расстояние поперек усилия между рядами отверстий.Примечания1 Диаметр отверстий следует принимать: для болтов класса точности А d = db; для болтов класса точности Вв конструкциях опор ВЛ, ОРУ и КС d = db + 1 мм, в остальных случаях d = db + (1; 2 или 3 мм), где db – диаметрболта.2 В одноболтовых соединениях элементов решетки (раскосов и распорок), кроме постоянно работающих нарастяжение, при толщине элементов до 6 мм из стали с пределом текучести до 375 Н/мм2 расстояние от краяэлемента до центра отверстия вдоль усилия допускается принимать 1,35d (без допуска при изготовленииэлементов в сторону уменьшения, о чем должно быть указано в проекте).3 При размещении болтов в шахматном порядке на расстоянии, не менее указанного в поз.