СНиП II-23-81 - Стальные конструкции (1053599), страница 14

Просмтор этого файла доступен только зарегистрированным пользователям. Но у нас супер быстрая регистрация: достаточно только электронной почты!

Текст из файла (страница 14)

3, сечениеэлемента Аn следует определять с учетом ослабления его отверстиями, расположенными в одном сечении поперекусилия (не по зигзагу).79СП 16.13330.201114.2.7На скошенных поверхностях соединяемых деталей и элементов(внутренние грани полок двутавров и швеллеров) под головки болтов или гайкиследует устанавливать косые шайбы.14.2.8 Диаметр отверстия для болтов в элементах из проката долженсоответствовать ГОСТ 24839 и примечанию 1 таблицы 40.14.2.9 Расчетное усилие, которое может быть воспринято одним болтом, взависимости от вида напряженного состояния следует определять по формулам:при срезеNbs = Rbs Аb ns b с ;(186)при смятииNbр = Rbр db  t b c ;(187)при растяженииNbt = Rbt Abn с ,(188)где Rbs , Rbр , Rbt – расчетные сопротивления одноболтовых соединений;Аb и Аbn – площади сечений стержня болта брутто и резьбовой части неттосоответственно, принимаемые согласно таблице Г.9 приложения Г;ns – число расчетных срезов одного болта;db – наружный диаметр стержня болта; t – наименьшая суммарная толщина соединяемых элементов,сминаемых в одном направлении;с – коэффициент условий работы, определяемый по таблице 1;b – коэффициент условий работы болтового соединения, определяемыйпо таблице 41 и принимаемый не более 1,0.14.2.10 При действии на болтовое соединение силы N, проходящей через центртяжести соединения, распределение этой силы между болтами следует приниматьравномерным.

В этом случае количество болтов в соединении следует определять поформулеn  N / Nb,min ,(189)где Nb,min – наименьшее из значений Nbs или Nbр, либо значение Nbt, вычисленноесогласно требованиям 14.2.9.В случаях когда в стыке расстояние l между крайними болтами вдольсдвигающего усилия превышает 16d, значение n в формуле (189) следует увеличиватьпутем деления на коэффициент  = 1 – 0,005(l / d – 16), принимаемый равным не менее0,75. Это требование не распространяется при действии усилия по всей длинесоединения (например, в поясном соединении балки).14.2.11 При действии на болтовое соединение момента, вызывающего сдвигсоединяемых элементов,распределение усилий на болты следует приниматьпропорционально расстояниям от центра тяжести соединения до рассматриваемогоболта.Усилие в наиболее нагруженном болте Nb,max не должно превышать меньшего иззначений Nbs или Nbр, вычисленных согласно требованиям 14.2.9.14.2.12 При одновременном действии на болтовое соединение силы и момента,действующих в одной плоскости и вызывающих сдвиг соединяемых элементов, болтыследует проверять на равнодействующее усилие (в наиболее нагруженном болте,которое не должно превышать меньшего из значений Nbs или Nbр, вычисленныхсогласно требованиям 14.2.9).80СП 16.13330.2011Т а б л и ц а 41ХарактеристикаболтовогосоединенияОдноболтовое,болтклассовточности А, Вили высокопрочныйнапряженногосостоянияСрезПределтекучести Rynсталисоединяемыхэлементов,Н/мм2Значенияа / d, s / db–До 285СмятиеCв.

285до 375Значениекоэффициента–1,5  а/d  2;1,35  a/d  1,51,00,4a/d +0,2a/d – 0,70,5a/d0,67a/d – 0,25Многоболтовое,болты классаточности АСв. 375–До 285СрезСмятиеCв. 285до 375Cв. 375a/d  2,5–1,5  a/d  22  s/d  2,5a/d  2,5s/d  31,01,00,4a/d + 0,20,4s/d0,5a/d0,5s/d – 0,251,01,0Обозначения, принятые в таблице 41:а – расстояние вдоль усилия от края элемента до центра ближайшего отверстия;s – расстояние вдоль усилия между центрами отверстий;d – диаметр отверстия для болта.П р и м е ч а н и я:1 Для расчета многоболтового соединения на срез и смятие при болтах класса точности В, а также привысокопрочных болтах без регулируемого натяжения при всех значениях предела текучести Ryn сталисоединяемых элементов значения коэффициента b следует умножать на 0,9.2 Для расчета многоболтового соединения на смятие следует принимать значение b, меньшее извычисленных при принятых значениях d, a, s.14.2.13При одновременном действии на болтовое соединение усилий,вызывающих срез и растяжение болтов, наиболее напряженный болт, наряду спроверкой по формуле (188), следует проверять по формулеN s / N bs 2  N t / N bt 2 1,(190)где Ns и Nt – усилия, действующие на болт, срезывающее и растягивающеесоответственно;Nbs, Nbt – расчетные усилия, определяемые согласно требованиям 14.2.9.14.2.14 В креплениях одного элемента к другому через прокладки или иныепромежуточные элементы, а также в элементах с односторонней накладкой количествоболтов по сравнению с расчетом следует увеличивать на 10 %.При креплениях выступающих полок уголков или швеллеров с помощьюкоротышей количество болтов, прикрепляющих коротыш к этой полке, по сравнению срезультатом расчета следует увеличивать на 50 %.14.2.15 Фундаментные (анкерные) болты следует проверять согласно требованиямСНиП 2.09.03.81СП 16.13330.201114.3 Фрикционные соединения (на болтахс контролируемым натяжением)14.3.1 Фрикционные соединения, в которых усилия передаются через трение,возникающее по соприкасающимся поверхностям соединяемых элементов вследствиенатяжения высокопрочных болтов, следует применять:в конструкциях из стали с пределом текучести свыше 375 Н/мм2инепосредственно воспринимающих подвижные, вибрационные и другие динамическиенагрузки;в многоболтовых соединениях, к которым предъявляются повышенныетребования в отношении ограничения деформативности.14.3.2 Во фрикционных соединениях следует применять болты, гайки и шайбысогласно требованиям 5.6.Болты следует размещать согласно требованиям таблицы 40.14.3.3 Расчетное усилие, которое может быть воспринято каждой плоскостьютрения элементов, стянутых одним высокопрочным болтом, следует определять поформулеQbh = Rbh Abn  / h ,(191)где Rbh – расчетное сопротивление растяжению высокопрочного болта, определяемоесогласно требованиям 6.7;Аbn – площадь сечения болта по резьбе, принимаемая согласно таблице Г.9приложения Г; – коэффициент трения, принимаемый по таблице 42;h – коэффициент, принимаемый по таблице 42.14.3.4 При действии на фрикционное соединение силы N, вызывающей сдвигсоединяемых элементов и проходящей через центр тяжести соединения, распределениеэтой силы между болтами следует принимать равномерным.

В этом случае количествоболтов в соединении следует определять по формулеn  N / (Qbh к b с ),(192)где Qbh – расчетное усилие, определяемое по формуле (191);к – количество плоскостей трения соединяемых элементов;с – коэффициент условий работы, принимаемый по таблице 1;b – коэффициент условий работы фрикционного соединения, зависящий отколичества n болтов, необходимых для восприятия расчетного усилия, ипринимаемый равным:0,80,91,0при n < 5;при 5  n < 10;при n  10.14.3.5 При действии на фрикционное соединение момента или силы и момента,вызывающих сдвиг соединяемых элементов, распределение усилий между болтамиследует принимать согласно указаниям 14.2.11 и 14.2.12.82СП 16.13330.2011Т а б л и ц а 42Способ обработки (очистки)соединяемых поверхностей1 Дробеметный илидробеструйный двухповерхностей безконсервации2 Газопламенный двухповерхностей безконсервации3 Стальными щеткамидвух поверхностей безконсервации4 Без обработкиПримечание –следует умножать на 0,9.Коэффициенттрения Коэффициент h при контроле натяженияболтов по моменту закручивания при разности номинальныхдиаметров отверстий и болтов, мм, при нагрузкединамической  = 3 – 6;динамической  = 1;статической  = 5 – 6статической  = 1 – 40,581,351,120,421,351,120,351,351,170,25Приконтроле1,70натяженияболтов1,30поуглуповоротагайкизначенияh14.3.6 При действии на фрикционное соединение помимо силы N, вызывающейсдвиг соединяемых элементов, силы F, вызывающей растяжение в болтах, значениекоэффициента b, определяемое согласно требованиям 14.3.4, следует умножать накоэффициент (1 – Nt / Pb), где Nt – растягивающее усилие, приходящееся на один болт,Рb – усилие натяжения болта, принимаемое равным Рb = Rbh Abn .14.3.7 Диаметр болта во фрикционном соединении следует принимать приусловии ∑t ≤ 4db , где ∑t – суммарная толщина соединяемых элементов, сминаемых водном направлении, db – диаметр болта.Во фрикционных соединениях с большим количеством болтов их диаметр следуетназначать возможно бóльшим.14.3.8 В проекте должны быть указаны марки стали и механические свойстваболтов, гаек и шайб и стандарты, по которым они должны поставляться, способобработки соединяемых поверхностей, осевое усилие Рb, принимаемое согласно14.3.6.14.3.9 При проектировании фрикционных соединений следует обеспечиватьвозможность свободного доступа для установки болтов, плотного стягивания пакетаболтами и закручивания гаек с применением динамометрических ключей, гайковертови др.14.3.10 Для высокопрочных болтов по ГОСТ Р 52644 с увеличенными размерамиголовок и гаек и при разности номинальных диаметров отверстия и болта не более 3 мм, а вконструкциях из стали с временным сопротивлением не ниже 440 Н/мм2 – не более 4 ммдопускается установка одной шайбы под гайку.14.3.11 Расчет на прочность соединяемых элементов, ослабленных отверстиямиво фрикционном соединении, следует выполнять с учетом того, что половина усилия,приходящегося на каждый болт, передана силами трения.

При этом проверкуослабленных сечений следует выполнять: при подвижных, вибрационных идругих динамических нагрузках – по площади сечения нетто Аn; при статическихнагрузках – по площади сечения брутто А (при Аn  0,85А) либо по условной площадиАef = 1,18 An (при An  0,85А).83СП 16.13330.201114.4 Поясные соединения в составных балках14.4.1Сварные и фрикционные поясные соединения составной двутавровойбалки следует рассчитывать по формулам таблицы 43.При отсутствии поперечных ребер жесткости для передачи неподвижныхсосредоточенных нагрузок, приложенных к верхнему поясу, а также при приложениинеподвижной сосредоточенной нагрузки к нижнему поясу независимо от наличияребер жесткости в местах приложения нагрузкипоясные соединения следуетрассчитывать как для подвижной нагрузки.Сварные швы, выполненные с проваром на всю толщину стенки, следует считатьравнопрочными со стенкой.Т а б л и ц а 43ХарактернагрузкиПоясные соединенияСварныеНеподвижнаяФрикционныеСварные (двусторонние швы)ПодвижнаяФрикционныеФормулы для расчета поясныхсоединений в составных балкахТ / (n f kf Rwf c)  1T / (n z kf Rwz c)  1T s / (Qbh к c )  1(193)(194)(195)T 2 V 212 f k f Rwf  c(196)T 2 V 212 z k f Rwz  c(197)s T 2   2V 21Qbh к c(198)Обозначения, принятые в таблице 43:T = QS / I – сдвигающее пояс усилие на единицу длины, вызываемое поперечной силой Q(здесь S – статический момент брутто пояса балки относительно центральной оси);n – количество угловых швов: при двусторонних швах n = 2, при односторонних n = 1;Qbh, к – величины, определяемые согласно 14.3.3, 14.3.4;V = ff1Fn/lef – давление от сосредоточенного груза Fn на единицу длины, определяемое с учетом требований8.2.2 и 8.3.3 (для неподвижных грузов f1 = 1);f и f1 – коэффициенты надежности по нагрузке, принимаемые по СП 20.13330;s – шаг поясных болтов; – коэффициент, принимаемый равным:  = 0,4 при нагрузке по верхнему поясу балки, к которомупристрогана стенка, и  = 1,0 при отсутствии пристрожки стенки или при нагрузке по нижнемупоясу.14.4.2 В балках с фрикционными поясными соединениями с многолистовымипоясными пакетами прикрепление каждого из листов за местом своего теоретическогообрыва следует рассчитывать на половину усилия, которое может быть воспринятосечением листа.

Характеристики

Список файлов стандарта