СНиП II-23-81 - Стальные конструкции (1053599), страница 9

Просмтор этого файла доступен только зарегистрированным пользователям. Но у нас супер быстрая регистрация: достаточно только электронной почты!

Текст из файла (страница 9)

При этом расчет и проектирование ребра и элемента в целом следуетвыполнять с учетом требований 7.3.4.9.4.6 В случаях когда фактическое значение условной гибкости стенки λ wпревышает предельное значение λ uw , вычисленное для сечений типа 1 по формуламтаблицы 22, а для сечений типов 2 и 3 с учетом примечания 2 таблицы 22 (при  0,5), допускается проверку устойчивости стержня по формулам (109), (115) и (116), атакже при   0,5 по формуле (111) выполнять с учетом расчетной уменьшеннойплощади Аd в соответствии с 7.3.6.48СП 16.13330.2011Т а б л и ц а 22Схема сеченияи эксцентриситетУсловияпримененияформулexТипcечения1xxyy2xгибкость стенкиxλ uw = λ uw1 =1,3 + 0,15 λ 2x(125)λx  2λ uw = λ uw1 =1,2 + 0,35 λ x  3,1(126)λ uw = λ uw 2 =1,42ccr R y γc12yσ1 (2  α  α 2  4β 2 )ex3xxλ uwλx < 2су  e;exy1  mx  10;длядвутаврасу > eПредельная условная 0,7 +2,4(127)12λ uw = 0,75 λ uw 2  0,52 + 1,8 (128)1  bf / hef  2;λ uw = (0,4+0,07 λ x )(1+0,25 2  b f /hef )exyx4x(129)0,8  λ x  4yxx5xxyxmy  1λ uw = 2 АR у γ с / N  5,5(130)yОбозначения, принятые в таблице 22:λx– условная гибкость стержня в плоскости действия момента;ссr – коэффициент, определяемый по таблице 17 в зависимости от ; = (1 – 2) / 1 (здесь 1 – наибольшее сжимающее напряжение у расчетной границы стенки,принимаемое со знаком «плюс» и вычисленное без учета коэффициентов e , су и exy;  2 – соответствующеенапряжение у противоположной расчетной границы стенки);  = 0,15 ссr  /1 (здесь  = Q / (tw hw) – среднеекасательное напряжение в рассматриваемом сечении; для коробчатого сечения  = Q / (2tw hw); bf – ширина полкитавра.Примечания1 Для сечений типа 1 при значениях 0 < mx < 1 или 10 < mx  20 значениялинейной интерполяцией между значениямиλ uw , вычисленнымиλ uwследует определятьсогласно 7.3.2 (mx = 0) или 8.5.8 (mx = 20) ипо формулам (125) и (126) соответственно.2 Для сечения типа 2при   0,5 значениеλ uwследует определять дважды: согласно 7.3.2 и сиспользованием формул (125), (126); при 0,5 <  < 1 – линейной интерполяцией между значениямиλ uw ,вычисленными при  = 0,5 и  = 1.3 Для сечения типа 4 приλ x < 0,8 или λ x > 4 в формуле (129) следуетприниматьλ x = 0,8 или λ x = 4соответственно.4 Для сечений типа 5 при значениях 0 < my < 1 значенияинтерполяцией между значениямиλ uw , вычисленными согласноλ uw следуетопределятьлинейной7.3.2 (my = 0) и по формуле (130).49СП 16.13330.20119.4.7 Устойчивость поясов (полок) внецентренно-сжатых (сжато-изгибаемых)стержней с гибкостью 0,8  λ x ( λ y )  4 следует считать обеспеченной, еслиусловная гибкость свеса пояса (полки) λ f = (bef / tf) Ry /E или поясного листаλ f 1 = (bef,1 /tf)Ry /E не превышаетзначений предельнойусловнойгибкостиλ uf ( λuf ,1 ), определяемых по формулам таблицы 23.Т а б л и ц а 23Предельная условная гибкостьСхема сечения иэксцентриситетy befxexxyyy2efлистаλ uf или поясногоλ uf ,1стержня 0,8 при гибкостиλx (λy )  4λ uf = λ ufc – 0,01(1,5+ 0,7 λ x )mx (132)x0  mx  5efλ uf ,1 = λ ufc – 0,01(5,3+1,3 λ x )mx (133)ex1yсвеса поясаУсловиепримененияформулexТипсеченияxxy3exxxλ uf = 0,36 + 0,10 λ x(134)λ uf = 0,36 + 0,10 λ y(135)_y4xeyyey xxyОбозначение, принятое в таблице 23:λ ufc предельное значение условной гибкости свеса пояса или поясного листа центрально-сжатогоэлемента, определяемое согласно требованиям 7.3.8 и 7.3.9.П р и м е ч а н и е – При 5 < mx  20 значениямежду значениямиопределять линейной интерполяциейλ uf ( λ uf ,1 ), вычисленными по формулам настоящей таблицы,m = 20) соответственно.50λ uf ( λ uf ,1 ) следуети согласно 8.5.18 и 8.5.19 (приСП 16.13330.20119.4.8 Для полок (стенок) с отгибами (см.

рисунок 5) значения предельнойусловной гибкости λ uf ( λ uf ,1 ), определяемые по формулам таблицы 23, следуетумножить на коэффициент 1,5.Размеры отгиба следует определять согласно требованиям 7.3.10.9.4.9При назначении сечений внецентренно-сжатых и сжато-изгибаемыхэлементов по предельной гибкости (раздел 10.4) значения предельных условныхгибкостей стенки λ uw , определяемых по формулам таблицы 22, а также поясовλ uf ( λ uf ,1 ), определяемых по формулам таблицы 23 и согласно требованиям 9.4.8, m AR y /N (здесь  m –допускается увеличивать умножением на коэффициентменьшее из значений  е, с у,  еху, использованное при проверке устойчивостиэлемента), но не более чем в 1,25 раза.10 Расчетные длины и предельные гибкости элементовстальных конструкций10.1 Расчетные длины элементов плоских ферм и связей10.1.1 Расчетные длины сжатых элементов плоских ферм и связей в ихплоскости lef и из плоскости lef,1 (рисунок 13, а, б, в, г), за исключением элементов,указанных в 10.1.2 и 10.1.3, следует принимать по таблице 24.lг)llllд)lб)l1lll1lllllа)llll1в)lllllllа – треугольная со стойками; б – раскосная; в – треугольная со шпренгелями;г –полураскосная треугольная; д – перекрестнаяРисунок 13– Схемы для определения расчетных длин сжатых элементов(обозначения – см.

таблицу 24) решеток ферм10.1.2 Расчетные длины lef и lef,1 верхнего пояса фермы (неразрезного стержня)постоянного сечения с различными сжимающими или растягивающими усилиями научастках (число участков равной длины k ≥ 2) в предположении шарнирногосопряжения (рисунок 14, а) элементов решетки и связей допускается определять поформулам:51СП 16.13330.2011в плоскости пояса фермыlef = (0,17α3 + 0,83) l ≥ 0,8 l,(136)где α – отношение усилия, соседнего с максимальным, к максимальному усилию впанелях фермы; при этом 1 ≥ α ≥ – 0,55;из плоскости пояса фермыlef,1 = [0,75 + 0,25 (β / k– 1)2k–3] l1 ≥ 0,5 l1,(137)где β – отношение суммы усилий на всех участках (рассматриваемой длины междуточкамизакрепленияпоясаизплоскости),кромемаксимального, кмаксимальному усилию; при этом (к – 1) ≥ β ≥ – 0,5.

При вычислении параметра β вформуле (137) растягивающие усилия в стержнях необходимо принимать со знаком«минус».Т а б л и ц а 24Расчетные длины lef и lef,1опорныхпрочихпоясовраскосов иэлементовопорныхрешеткистоекНаправление продольного изгибаэлемента фермы1 В плоскости фермы lef :а) для ферм, кроме указанных в позиции 1,бб) для ферм из одиночных уголков и ферм с прикреплением элементов решетки к поясам впритык2 В направлении, перпендикулярном плоскости фермы(из плоскости фермы) lef,1:а) для ферм, кроме указанных в позиции 2,бб) для ферм с прикреплением элементов решетки кпоясам впритык3 В любом направлении lef = lef,1 для ферм из одиночныхуголков при одинаковых расстояниях между точкамизакрепления элементов в плоскости и из плоскостифермыllll0,8l0,9ll1l1l1l1l10,9l10,85ll0,85lОбозначения, принятые в таблице 24 (см.

рисунок 13):l – геометрическая длина элемента (расстояние между центрами ближайших узлов) в плоскости фермы;l1 – расстояние между узлами, закрепленными от смещения из плоскости фермы (поясами ферм,специальными связями, жесткими плитами покрытий, прикрепленными к поясу сварными швами илиболтами, и т.п.).Расчетные длины lef и lef,1 ветви сквозной колонны постоянного сечения(неразрезного стержня) с различными сжимающими усилиями на участках (числоучастков равной длины k ≥ 2) с граничными условиями, когда один конец стержня(нижний) жестко закреплен, а другой – шарнирно оперт в плоскости решетки пришарнирном креплении к нему элементов решетки (рисунок 14, б), допускаетсяопределять по формулам:в плоскости ветвиlef  0,36  0,59 3  0,6l ,(138)где α – отношение усилия, соседнего с максимальным, к максимальному усилию вместе заделки; при этом 1 ≥ α ≥ 0;52СП 16.13330.2011а)б)1lсвязь1N1= Nmaxll1lN2N21-1в.п.фермыв.п.фермыlсвязиN1=Nmaxl1а – пояса фермы; б – ветви колонныРисунок 14 – Схемы для определения расчетной длины элементовиз плоскости ветвиl1(139) 0,5l1 ,kгде β – отношение суммы усилий на всех участках, кроме максимального, кмаксимальному усилию в месте заделки; при этом (k –1) ≥ β ≥ 0.В обоих случаях l – длина участка (см.

рисунки 13 и 14); l1 – расстояние междуточками связей из плоскости стержня (см. рисунок 14), и расчет на устойчивостьследует выполнять на максимальное усилие.10.1.3 Расчетные длины lef и lef,1 (при допущении, что они не зависят отсоотношения усилий) элементов перекрестной решетки, скрепленных между собой (см.рисунок 13, д), следует принимать по таблице 25.lef ,1  (0,6 k  0,54)Т а б л и ц а 25Конструкция узла пересеченияэлементов решеткиОба элемента не прерываютсяПоддерживающий элемент прерывается иперекрывается фасонкой:рассматриваемый элемент не прерываетсярассматриваемый элемент прерываетсяи перекрывается фасонкойРасчетная длина lef,1 из плоскости фермы (связи) приподдерживающем элементерастянутомнеработающемсжатомl0,7l1l10,7l10,7l1l1–1,4l1–Обозначения, принятые в таблице 25 (см.

рисунок 13,д):l – расстояние от центра узла фермы (связи) до точки пересечения элементов;l1 – полная геометрическая длина элемента.10.1.4 Радиусы инерции i-х сечений элементов из одиночных уголков приопределении гибкости следует принимать:при расчетной длине элемента не менее 0,85 l (где l – расстояние между центрамиближайших узлов) – минимальными ( i = imin);53СП 16.13330.2011в остальных случаях – относительно оси уголка, перпендикулярной илипараллельной плоскости фермы (i = ix или i = iy), в зависимости от направленияпродольного изгиба.10.2 Расчетные длины элементов пространственных решетчатыхконструкций, в том числе структурных10.2.1 Расчетные длины lef элементов структурных конструкций следуетпринимать по таблице 26 (l – геометрическая длина элемента – расстояние междуцентрами узлов структурных конструкций).Т а б л и ц а 26Элементы структурных конструкций1 Кроме указанных в позициях 2 и 32 Неразрезные (не прерывающиеся в узлах) пояса, а также элементыпоясов и решеток, прикрепляемых в узлах сваркой впритык к шаровым или цилиндрическим узловым элементам3 Из одиночных уголков, прикрепляемых в узлах одной полкой:а) сварными швами или болтами (не менее двух), расположеннымивдоль элемента, при l /imin:до 90св.

90 до 120св. 120 до 150 (только для элементов решетки)св. 150 до 200 (только для элементов решетки)б) одним болтом при l /imin:до 90св. 90 до 120св. 120 до 150 (только для элементов решетки)св. 150 до 200 (только для элементов решетки)Расчетнаядлина lefl0,85ll0,90l0,75l0,70ll0,95l0,85l0,80lРадиусы инерции сечений i-х элементов структурных конструкций приопределении гибкости следует принимать:для сжато-изгибаемых элементов – относительно оси, перпендикулярной илипараллельной плоскости изгиба (i = ix или i = iy); в остальных случаях – минимальными(i = imin).10.2.3 Расчетные длины lef и радиусы инерции сечений i-х сжатых, растянутых иненагруженных элементов пространственных конструкций (рисунок 15) из одиночныхуголков при определении гибкости следует принимать по таблицам 27, 28 и 29.10.2.4 Для определения расчетных длин раскосов по рисунку 15, в, приприкреплении их без фасонок к распорке и поясу сварными швами или болтами (неменее двух), расположенными вдоль раскоса, значение коэффициента расчетной длиныd следует принимать по строке таблице 29 при значении n «До 2».

Характеристики

Список файлов стандарта