ГЛАВА 9 Проектирование асинхронных машин (Копылов И.П., Клоков Б.К., Морозкин В.П., Токарев Б.Ф. Проектирование электрических машин), страница 32
Описание файла
Файл "ГЛАВА 9 Проектирование асинхронных машин" внутри архива находится в папке "Копылов И.П., Клоков Б.К., Морозкин В.П., Токарев Б.Ф. Проектирование электрических машин". Документ из архива "Копылов И.П., Клоков Б.К., Морозкин В.П., Токарев Б.Ф. Проектирование электрических машин", который расположен в категории "". Всё это находится в предмете "электротехника (элтех)" из 6 семестр, которые можно найти в файловом архиве МГТУ им. Н.Э.Баумана. Не смотря на прямую связь этого архива с МГТУ им. Н.Э.Баумана, его также можно найти и в других разделах. Архив можно найти в разделе "книги и методические указания", в предмете "электротехника (элтех)" в общих файлах.
Онлайн просмотр документа "ГЛАВА 9 Проектирование асинхронных машин"
Текст 32 страницы из документа "ГЛАВА 9 Проектирование асинхронных машин"
По (9. 127)
где
по (9.122)
где по (9.124) для четырехполюсных машин при 0,75 (0,5 D2 - hп2) < Dj
где для mК2 = 0,91 Тл по табл. П1.6 находим Hj = 155 А/м.
41. Магнитное напряжение на пару полюсов (по 9.128)
Fц = Fδ + FZ1 + FZ2 + Fa + Fj = 726,5 + 87,8 + 91,1 + 147 + 11,3 = 1063,7 А.
42. Коэффициент насыщения магнитной цепи по (9.129)
kμ = FЦ/ Fδ = 1063,7/726,5 = 1,46.
43. Намагничивающий ток по (9.130)
Относительное значение по (9.131)
Iμ* = Iμ /I1НОМ = 7,91/29,3 = 0,27.
0,2 < Iμ* < 0,3.
Параметры рабочего режима
44. Активное сопротивление обмотки статора по (9.132)
(дня класса нагревостойкости изоляции F расчетная температура vрасч = 115° С; для медных проводников ρ115 = 10-6/41 Ом м).
Длина проводников фазы обмотки по (9.134)
L1 = lcp1 w1 = 0,742 • 104 = 77,17 м;
по (9.135) lср1 = 2(lП1 + lл1) = 2(0,14 + 0,231) = 0,742 м; lП1 = l1 = 0,14 м; по (9.136)
lл1 = Клbкт + 2В = 1,3 • 0,162 + 2 • 0,01 = 0,231 м, где В = 0,01 м; по табл. 9.23 Кл = 1,3;
по (9.138)
Длина вылета лобовой части катушки по (9.140)
lвыл = kВЫЛВКТ + В = 0,4 • 0,162 + 0,01 = 0,0748 м = 74,8 мм, где по табл. 9.23 Квыл = 0,4.
Относительное значение r1
45. Активное сопротивление фазы алюминиевой обмотки ротора по (9.168)
r2 =rс + =40,89 10-6 + = 59,37 10-6 Ом;
по (9.169)
здесь kr = 1 ;
по (9.170)
где для литой алюминиевой обмотки ротора ρ115 = Ом м
Приводим r2 к числу витков обмотки статора по (9.172), (9.173):
здесь kc1 = 1.
Относительное значение
46. Индуктивное сопротивление фазы обмотки статора по (9.152)
где по табл. 9.26 (см. рис. 9.50, е) и по рис. 9.73
где (см. рис. 9.50, е и 9.73)
h2 = hП.К – 2bИЗ = 18,1 - 2 • 0,4 = 17,3 мм; b1 = 7,6 мм; hк = 0,5(b1 - bш) = 0,5(7,6 - 3,7) = 1,95 мм; h1 = 0 (проводники закреплены пазовой крышкой); kβ = 1; k'β = 1; l'δ = lδ = 0,14м по (9.154);
по (9.159)
λл1 =0,34 (lл1 - 0,64βτ) = 0,34 (0,231- 0,64 0,145) = 1,34;
по (9.174)
по (9.176)
для βcк = 0 и tz2/tz1 = 15,2/12,1 = 1,26 по рис. 9.51, д k'CK = 1,25.
Относительное значение
47. Индуктивное сопротивление фазы обмотки ротора по (9.177)
= 7,9•50•0,14(2,58+0,59+2,09) = 291•10-6 Ом,
где по табл. 9.27 (см. рис. 9.52, а, ж)
где (см. рис. 9.52, а, ж и рис. 9.73)
h0 = h1 + 0,4b2 = 22,4 + 0,4 • 4,2 = 24,08 мм; b1 = 7,9 мм; bш = 1,5 мм;
hш = 0,7 мм; h'ш = 0,3 мм; qc = 167 мм2; по (9.178)
по (9. 180)
по (9.181)
так как при закрытых пазах Δz ≈ 0.
Приводим Х2 к числу витков статора по (9.172) и (9.183):
Относительное значение
Расчет потерь
48. Потери в стали основные по (9.187)
[p1,0/5,0 = 2,5 Вт/кг для стали 2013 по табл. 9.28];
по (9.188)
ma = π(Dа – ha) ha lст1 kc1 vc = π(0,272 – 0,0223) • 0,0223 • 0,14 • 0,97 • 7,8 • 103 = 18,53 кг;
по (9.189)
mz1 = hz1 bz1cp Z1 lст1 kc1 vc1 = 21,2 • 10-3 • 4,9 • 10-3 • 48 • 0,14 • 0,97 • 7,8 – 10-3 = 5,28 кг;
kДА = 1,6; kдz= 1,8 (см. § 9.11)].
49. Поверхностные потери в роторе по (9.194)
Рпов2 =pпов2(tz2 - bш2)Z2 lcт2 = 242,4(15,2 – 1,5)38,0,14 = 17,7 Вт;
по (9.192)
Рпов2 = 0,5 k02 = 242,4 Вт/м2.
где k02 = 1,5;
по (9.190)
B01(2) = β01(2) kδ Bδ = 0,37 • 1,22 • 0,749 = 0,338 Тл;
где bш/δ = 3,7/0,5 = 7,4 по рис. 9.53 β02 = 0,37.
50. Пульсационные потери в зубцах ротора по (9.200)
по (9.196)
Bz2ср = 1,81 Тл из п. 37 расчета; γ1 = 4,42 из п. 35 расчета;
по (9.201)
mz2 = Z2 hz2 bz2ср lст2 kc2 = 38 • 29 • 10-3 • 6,5 • 10-3 • 0,14 • 0,97 • 7800 = 7,59 кг;
hz2 = 29 мм из п. 37 расчета; bz2 = 6,5 мм из п. 32 расчета.
51. Сумма добавочных потерь в стали по (9.202)
Рст.доб = Рпов1 + Рпул1 + Рпов2 + Рпул2= I7,7 + 75,4 = 93,1 Вт
(Рпов1 и Рпул1 ≈ 0, см. § 9.11).
52. Полные потери в стали по (9.203)
Pст = Рст.осн + Рст.доб = 276,4 + 93,1 = 369,5 Вт
53. Механические потери по (9.210)
Рмех = Кт (n /10)2 D4a = 0,95 (1500/10)2 0,2724 = 117Вт
[для двигателей с 2р = 4 коэффициент Кт = 1,3(1 - Da) = 1,3(1 - 0,272) = 0,95].
54. Холостой ход двигателя:
по (9.217)
[по (9.128)
где по (9.219)
Рэ1х.х ≈ 3 I2μ r1 = 3 7,912 0,355 = 66,6 Вт];
по (9.221)
cos φх.х = Iх.х.а / Iх.х = 0,84/7,95 = 0,11
Рис 9.74. Рабочие характеристики спроектированного
двигателя с короткозамкнутым ротором (Р2ном=15 кВт,
2р = 4, Uном=220/380В, Iн=28,4 А,
соs φном = 0,894; ηном = 0,892, Sном = 0,024)
Расчет рабочих характеристик
55. Параметры
по (9.184)
по (9.185)
по (9.223)
используем приближенную формулу, так как |у | < 1°:
Активная составляющая тока синхронного холостого хода: по (9.226)
по (9.227)
а' = = 1,0252 = 1,051; b' = 0;
а = с1 r1 = 1,025 • 0,355 = 0,364 Ом;
b = c1(x1 + с1 x'2) = 1,025(0,673 + 1,025•0,912) = 1,648 Ом.
Потери, не изменяющиеся при изменении скольжения,
Рст + Рмех = 369,5 + 117 = 487 ≈ 0,49 кВт.
56. Рассчитываем рабочие характеристики для скольжений s = 0,005; 0,01; 0,015; 0,02; 0,025; 0,03, принимая предварительно, что sном ≈ = 0,025. Результаты расчета сведены в табл. 9.36. После построения рабочих характеристик (рис. 9.74) уточняем значение номинального скольжения: sном = 0,024.
Расчет рабочих характеристик см. § 9.12.
Номинальные данные спроектированного двигателя:
Р2ном = 15 кВт, U1ном = 220/380 В, I1ном = 28,4 А, соs φном = 0,894, ηном = 0,892.
Таблица 9.36. Рабочие характеристики асинхронного двигателя (см. табл. 9.30)
Рном = 15 кВт; 2р = 4; U1ном = 220/380 В; I0a =0,52 А;
I0р ≈ Iμ = 7,91 А; Рст + Ртр.щ. + Рмех = 0,49 кВт;
r1 = 0,355 Ом; r/2 = 0,186 Ом; с1 = 1,025;
a/ = 1,051; a = 0,364 Ом; b/ = 0 Ом; b = 1,65 Ом
№ п/п | Расчетная формула | Раз-мерность | Скольжение s | ||||||
0,005 | 0,01 | 0,015 | 0,02 | 0,025 | 0,03 | Sном = =0,024 | |||
1 | Ом | 39,1 | 19,55 | 13,03 | 9,77 | 7,82 | 6,52 | 8,15 | |
2 | Ом | 39,46 | 19,91 | 13,39 | 10,13 | 8,81 | 6,88 | 8,51 | |
3 | Ом | 1,65 | 1,65 | 1,65 | 1,65 | 1,65 | 1,65 | 1,65 | |
4 | Ом | 39,49 | 19,98 | 13,49 | 10,26 | 8,34 | 7,08 | 8,67 | |
5 | А | 5,57 | 11,011 | 16,31 | 21,44 | 26,38 | 31,07 | 25,37 | |
6 | - | 6,999 | 0,996 | 0,993 | 0,987 | 0,981 | 0,972 | 0,982 | |
7 | - | 0,042 | 0,083 | 0,122 | 0,161 | 0,198 | 0,233 | 0,19 | |
8 | А | 6,08 | 11,49 | 16,72 | 21,68 | 26,4 | 30,72 | 25,43 | |
9 | А | 8,14 | 8,82 | 9,9 | 11,36 | 13,13 | 15,15 | 12,73 | |
10 | А | 10,16 | 14,48 | 19,43 | 24,28 | 29,48 | 34,25 | 28,44 | |
11 | А | 5,71 | 11,29 | 16,72 | 21,98 | 27,04 | 31,85 | 26 | |
12 | P1 = 3 U1ном I1a 10 -3 | кВт | 4,01 | 7,58 | 11,03 | 14,31 | 17,42 | 20,28 | 16,78 |
13 | Рэ1 = 3 I12 r1 10 -3 | кВт | 0,11 | 0,223 | 0,402 | 0,638 | 0,926 | 1,25 | 0,861 |
14 | Рэ2 = 3 (I11) 2 r/2 10 -3 | кВт | 0,018 | 0,071 | 0,156 | 0,27 | 0,408 | 0,566 | 0,377 |
15 | Рдоб = 0,005 Р1 | кВт | 0,034 | 0,048 | 0,064 | 0,081 | 0,097 | 0,113 | 0,084 |
16 | Σ Р = Рст + Рмех + Ртр.щ + Рэ1+ +Рэ2 + Рэ.щ + Рдоб | кВт | 0,652 | 0,832 | 1,112 | 1,479 | 1,921 | 2,418 | 1,812 |
17 | Р2 = Р1 - ∑Р | кВт | 3,36 | 6,75 | 9,92 | 12,83 | 15,5 | 17,86 | 14,97 |
18 | η = 1 - ∑Р/ P1 | - | 0,838 | 0,891 | 0,899 | 0,897 | 0,89 | 0,881 | 0,892 |
19 | cos φ = I1a/I1 | - | 0,598 | 0,794 | 0,861 | 0,886 | 0,896 | 0,897 | 0,894 |
Расчет пусковых характеристик