СНиП 2.06.04-82 (1989, с изм. 2 1995) (СНиП 2.06.04-82)

СТРОИТЕЛЬНЫЕ НОРМЫ И ПРАВИЛА

НАГРУЗКИ И ВОЗДЕЙСТВИЯ НА ГИДРОТЕХНИЧЕСКИЕ СООРУЖЕНИЯ (ВОЛНОВЫЕ, ЛЕДОВЫЕ И ОТ СУДОВ)

СНиП 2.06.04-82*

ГОССТРОЙ СССР

Москва 1989

РАЗРАБОТАНЫ ВНИИГ им. Б. Е. Веденеева Минэнерго СССР (д-р техн. наук Д.Д. Леппо - научный руководитель и редактор работ; канд. техн. наук А.П. Пак - руководитель темы; кандидаты техн. наук Л.Б. Певзнер и И.Н. Шаталина; И.Я. Попов и О.С. Наумов) при участии организаций Минобороны (доктора техн. наук П.П. Кульмач и А.М. Жуковец; кандидаты техн. наук Б.В. Балашов, Н.Г. Заритовский, Н.Н. Загрядская, В.В. Каплун и С.С. Мищенко); Союзморниипроекта Минморфлота (д-р. физ.-мат. наук Ю. М. Крылов, канд. физ.-мат. наук С.С. Стрекалов, канд. техн. наук И.Б. Тишкин); Института водных проблем АН СССР (канд. техн. наук Г.Ф. Красножон); Госу­дарственного океанографического института Госкомгидромета (д-р физ.-мат. наук Г.В. Матушевский); МИСИ им. В.В. Куйбышева Минвуза СССР (д-р техн. наук Г.Н. Смирнов, канд. техн. наук И.Ш. Халфин); Ленинградского института водного транспорта Минречфлота РСФСР (д-р техн. наук В. К. Штенцель) ; ЦНИИСа Минтрансстроя (д-р техн. наук А.И. Кузнецов, кандидаты техн. наук Г.Д. Хасхачих, Л.А. Морозов); НИИЖТа МПС (д-р техн. наук К. Н. Коржавин) и института Гипроморнефтегаз (кандида­ты техн. наук М.Ф. Курбанов и В.Г. Саркисов) и ВНИПИ Морнефтегаэ (д-р физ.-мат. наук С.А Вершинин) Мингазпрома.

ВНЕСЕНЫ Минэнерго СССР.

ПОДГОТОВЛЕНЫ К УТВЕРЖДЕНИЮ Отделом технического нормирования и стандартизации Госстроя СССР (В.А. Кулиничев).

СНиП 2.06.04-82* является переизданием СНиП 2.06.04-82 с изменением №1, утвержденным постановлением Госстроя СССР от 12 марта 1986 г. №27.

При пользовании нормативным документом следует учитывать утвержденные изменения строительных норм и правил и государственных стандартов, публикуемые журнале "Бюллетень строительной техники", "Сборнике изменений к строительным нормам и правилам" Госстроя СССР и информационном указателе "Государственные стандарты СССР Госстандарта".

Утверждение изменения №2 СНиП 2.06.04—82* "Нагрузки и воздействия на гидротехнические сооружения (волновые, ледовые и от судов)"

Постановлением Госстроя СССР от 10 октября 1988 г. №208 утверждено и введено в действие с 1 января 1989г. Разработанное ВНИИГ им. Б.Е. Веденеева Минэнерго СССР приведенное ниже изменение №2 СНиП 2.06.04-82 «Нагрузки и воздействия на гидротехнические сооружения (волновые, ледовые и от судов)", утвержденного постановлением Госстроя СССР от 15 июня 1982 г. №161.

Пункт 6* приложения 1 изложить в новой редакции:

"6*. Высоту ветрового вагона , м, следует принимать по данным натурных наблюдений, а при их отсутствии (без учета конфигурации береговой линии и при постоянной глубине дна d) допускается определять по формуле

, (148*)

где a_w- угол между продольной осью водоема и направ­лением ветра, град;

V_w - расчетная скорости ветра, определяемая но р. 9*;

L - разгон, м.

K_w - коэффициент, принимаемый по табл. 2*

Таблица 2*

Настоящие нормы распространяются на речные и морские гидро­тех­нические сооружения при проек­тировании вновь строящихся и реконструкции су­ществующих объектов.

Нормы устанавливают нормативные значении нагрузок и воздействий от волн, льда и судов на гидротехнические сооружения. Расчетная нагрузка должна определяться как произведение норматив­ной нагрузки на коэффициент надежности по на­грузкам g_f, учитывающий возможное отклонение нагрузки в неблагоприятную сторону от ее норма­тивного значения; g_f должен приниматься согласно требованиям, приведенным в главе СНиП по основ­ным положениям проектирования речных гидро­технических сооружений.

Нагрузки от волн и льда на гидротехнические сооружения I класса, а также расчетные элементы волн на открытых и огражденных акваториях необ­ходимо уточнять на основе натурных наблюдений и лабораторных исследований.

1. НАГРУЗКИ И ВОЗДЕЙСТВИЯ ВОЛН НА ГИДРОТЕХНИ­ЧЕСКИЕ СООРУЖЕНИЯ ВЕРТИКАЛЬНОГО И ОТКОСНОГО ПРОФИЛЕЙ

НАГРУЗКИ ОТ СТОЯЩИХ ВОЛН НА СООРУЖЕНИЯ ВЕРТИКАЛЬ­НОГО ПРОФИЛЯ

1.1. Расчет сооружений на воздействие стоячих волн со стороны открытой акватории (рис. 1) дол­жен производиться при глубине до дна d_b>1,25h; при этом в формулах для свободной волновой поверхности и волно­вого давления вместо глубины до дна d_b, м, необ­ходимо применять условную расчетную глубину d, м, определяемую по формуле

, (1)

где d_f - глубина над подошвой сооружения, м;

k_br - коэффициент, принимаемый по гра­фикам рис. 2;

h - высота бегущей волны, м, принима­емая по приложению 1.

Рис.1. Эпюры давления стоячих волн на вертикальную стену со стороны открытой акватории

а - при гребне волны; б - При ложбине волны (с эпюрами взвешивающего волнового давления на берменные мас­сивы)

Рис. 2. Графики значения коэффициента k_br

1.2. Возвышение или понижение свободной вол­новой поверхности h, м, у вертикальной стены, от­считываемое от расчетного уровня воды, должно определяться по формуле

, (2)

- круговая частота волны;

- средний период волны, с;

t - время, с;

l - средняя длина волны, м.

При действии стоячей волны на вертикальную стену необходимо предусматривать три случая оп­ределения h по формуле (2) для следующих значений cos wt:

а) cos wt = 1 - при подходе к стене вершины волны, возвыша­ющейся над расчетным уровнем на h_max, м;

б) 1> cos wt > 0 - при максимальном значении горизонтальной линейной волновой нагрузки Р_xс, кН/м, для гребня волны, возвышающегося над рас­четным уровнем на h_с, в этом случае значение cos wt должно определяться по формуле

, (3)

в) cos wt = -1 - при максимальном значении го­ризонтальной линейной волновой нагрузки Р_xt, кН/м, для подошвы волны, расположенной ниже расчетного уровня на h_t.

Примечание. При и во всех других случа­ях, когда по формуле (3) значение cos wt > 1, необходимо в дальнейшем при расчетах принимать cos wt = 1.

1.3. В глубоководной зоне горизонтальную ли­нейную нагрузку на вертикальную стену Р_x, кН/м, при гребне или ложбине стоячей волны (см. рис. 1) необходимо принимать по эпюре волнового давле­ния, при этом величина р, кПа, на глубине z, м, должна определяться по формуле

где r — плотность воды, т/м³;

g - ускорение свободного падения, равное 9,81 м/с²;

z - координаты точек (z₁ =h_c, z₂ = 0, ... z_n =d), м, отсчитываемыми от расчетного уровня.

Для гребня при z₁ =h_c, а для ложбины при z₆ = 0, следует принимать p = 0.

1.4. В мелководной зоне горизонтальную линей­ную нагрузку на вертикальную стену Р_x,. кН/м, при гребне и ложбине стоячей волны (см. рис. 1) необ­ходимо принимать по эпюре волнового давления, при этом величина р, кПа, на глубине z, м, должна определяться по табл. 1.

Таблица 1

Рис. 3. Графики значений коэффициентов k₂ и k₃

Рис. 4. Графики значений коэффициентов k₄ и k₅

Рис. 5. Графики значений коэффициентов k₈ и k₉

НАГРУЗКИ И ВОЗДЕЙСТВИЯ ВОЛН НА СООРУЖЕНИЯ ВЕРТИКАЛЬНОГО ПРОФИЛЯ И ИХ ЭЛЕМЕНТЫ (ОСОБЫЕ СЛУЧАИ)

1.5*. Волновое давление р, кПа, на вертикальную стену с возвыше­нием над расчетным уровнем верха сооружения z_sup, м, на величину менее h_max, м, следует определять согласно пп.1.3 и 1.4 с последу­ющим умножением полученных значений давле­ния на коэффициент к_с, определяемый по формуле

, (5)

где знаки "плюс" и "минус" соответствуют положе­нию верха сооружения выше или ниже расчетного уровня воды.

Возвышение или понижение свободной волновой поверхности h, определенное по п.1.2, следует также умножать на коэффициент к_с.

Горизонтальная линейная волновая нагрузка Р_xc, кН/м, в рассматриваемом случае должна опре­деляться по площади эпюры волнового давления в пределах высоты вертикальной стены.

1.6. При подходе фронта волны к сооружению под углом a, град, со стороны открытой акватории (в расчетах устойчивости сооружения и прочности грунтов основания) линейную волновую нагрузку на вертикальную стену, определенную согласно пп.1.3 и 1.4, необходимо уменьшать путем умноже­ния ее на коэффициент k_cs, принимаемый равным:

Примечание. При перемещении фронта волн вдоль стены, т.е. для a, близких или равных 90 град, волновую нагрузку следует определять согласно п.1.7.