СНиП 2.06.04-82 (1989, с изм. 2 1995) (СНиП 2.06.04-82), страница 5

где d_t - глубина воды под подошвой волны, м, принимаемая равной (см. рис.24, а):

d_t = d_cr - (h_sur - h_c,sur); (63)

h_sur - высота (трансформированной) волны, м, при первом обрушении в мелководной зоне с соблюдением условия h_sur £0,8d_t;

h_c,sur -превышение над расчетным уровнем воды вершины (при первом обруше­нии) волны, м;

d_i,cr - инерционный и скоростной коэффициенты, принимаемые по графикам рис. 24, б.

Рис. 24. Схема к определению нагрузок от разбивающихся волн и графики значений коэффициентов d_i,cr - кривая 1и d_v,cr - кривая 2

2.13. Линейную нагрузку от разбивающихся волн q_cr, кН/м, на вертикальную цилиндрическую преграду на глубине z, м, от расчетного уровня (см. рис. 24, a) при относительном удалении оси преграды от вершины волны необходимо определять по формуле

q_cr =q_i,cr + q_v,cr, (64)

где q_i,cr и q_v,cr - инерционный и скоростной компоненты, линейной нагрузки от разбиваю­щихся волн на вертикальную прегра­ду, кН/м, определяемые по форму­лам:

; (65)

, (66)

где e_i,cr и e_v,cr - инерционный и скоростной коэффициенты, принимаемые соответственно по графикам а и б рис. 25 при значениях относительной глубины

Примечание. Коэффициенты d_i,cr (рис.24б) и e_i,cr (рис.25б а) следует при­нимать положи­тельными при x/d_t > 0 и отрицательными при x/d_t < 0.

Рис.25. Графики значений инерционного e_i,cr и скоростного e_v,cr коэффициентов

НАГРУЗКИ ОТ ВОЛН НА СКВОЗНОЕ СООРУЖЕНИЕ ИЗ ОБТЕКАЕМЫХ ЭЛЕМЕНТОВ

2.14. Нагрузку от волн на сквозное сооружение в виде стержневой системы необходимо получать суммированием нагрузок, определен­ных согласно пп.2.1-2.9 как на отдельно стоящие преграды с учетом положения каждого элемента относительно профиля расчетной волны. Элементы сооружения следует принимать как отдельно стоящие обтекае­мые преграды при расстояниях между их осями l, м, равных и более трех диаметров D, м; при l < 3D (где D - наибольший диаметр элемента) волновую нагрузку, полученную на отдельно стоя­щий элемент сооружения, необходимо умножать на коэффициенты сближения по фронту y_t и лучу y_l волн, принимаемые по табл.14.

Таблица 14

2.15. Нагрузки от волн на наклонный элемент сквозного сооруже­ния необходимо получать по эпюрам горизонтальной и вертикальной составляю­щих нагрузки, ординаты которых должны опреде­ляться согласно п.2.9 с учетом заглубления под расчетный уровень и удаления от вершины расчет­ной волны отдельных участков элемента.

Примечание. Нагрузку от волн на элементы сооружения, наклоненные к горизонтали под углом менее 25°, определять соответственно по пп.2.4 и 2.8 как на вертикальную или горизонтальную обтекаемую преграду.

2.16. Динамическую нагрузку от воздействия не­регулярных ветро­вых волн на сквозное сооружение из обтекаемых элементов следует определять умно­жением значения статической нагрузки, полученной согласно пп.2.14 и 2.15 от волн с высотой заданной обеспеченности в системе и средней длиной, на коэффициент динамичности k_d, принимаемый по табл. 15.

При отношениях периодов необходи­мо выполнять динамический расчет сооружения.

Таблица 15

НАГРУЗКИ ОТ ВОЛН НА ВЕРТИКАЛЬНЫЕ ЦИЛИНДРЫ БОЛЬШИХ ДИАМЕТРОВ (ОСОБЫЕ СЛУЧАИ)*

2.17* Максимальный опрокидывающий момент M_z,por, кН×м, от волнового давления на сплошное днище вертикальной кругло­цилиндрической прегра­ды, расположенной на гравийно-галечниковом или каменнонабросном основании, относительно центра днища следует определять по формуле

(66а) *

где b_por - коэффициент опрокидывающего мо­мента с учетом проницаемости основания, принимаемый по табл.15а*.

Полный максимальный опрокидывающий мо­мент, действующий на преграду, определяется как сумма двух моментов: момента от максимальной силы Q_max, равного произведению этой силы, опре­деляемой по п.2.1, на плечо, определяемое по п.2.5, и максимального момента, определяемого по фор­муле (66а) * и совпадающего по фазе с максималь­ной силой Q_max.

Таблица 15а*

2.18*. Волновое давление р, кПа, в точке поверх­ности вертикаль­ной круглоцилиндрической прегра­ды на глубине z > 0 в момент максимума горизон­тальной силы Q_max необходимо определять по формуле

, (66 б)*

где c - коэффициент распределения давления, принимаемый по табл.15 б*

Таблица 15 б*

q - угол между лучом набегающей волны и направлением на рассматриваемую точку из центра преграды (для передней образующей цилиндра q = 0 )

Давление р в точках, лежащих выше расчетного уровня воды (z<0), при c > 0 принимается по линейному закону между р на уровне c = 0, опреде­ляемым по формуле (66 б)*, и р = 0 на уровне z = -ch; а при c<0 для точек на глубине 0 £ z £ -ch - также по линейному закону между р=0 при z = 0 и р, определяемым по формуле (66 б)* при z = -ch.

2.19*. Максимальную донную скорость v_b,max, м/с, в точках, распо­ло­женных на контуре преграды (q = 90° и 270°) и впереди преграды на расстоянии 0,25l от контура преграды (в q = 0°), следует опре­делять по формуле

, (66в)*

где коэффициент j_v принимается по табл.15в*

Таблица 15в*

3. НАГРУЗКИ ОТ ВЕТРОВЫХ ВОЛН НА БЕРЕГО­УКРЕПИ­ТЕЛЬ­НЫЕ СООРУЖЕНИЯ , И СУДОВЫХ ВОЛН НА КРЕПЛЕНИЯ БЕРЕГОВ КАНАЛОВ

НАГРУЗКИ ОТ ВЕТРОВЫХ ВОЛН НА БЕРЕГОУКРЕ­ПИ­ТЕЛЬ­НЫЕ СООРУЖЕНИЯ

3.1. Максимальные значения горизонтальной Р_х, кН/м, и вертикальных P_z и P_с, кН/м, проекций равнодействующей линейной нагрузки от волн на подводный волнолом при ложбине волны необходи­мо принимать по эпюрам бокового и взвешиваю­щего волнового давления (рис.26), при этом р, кПа, должно определяться в зависимости от z с учетом уклона дна i по формулам:

а) при уклоне i £ 0,04:

z = z₁ при z₁ < z₂, p₁ = rg(z₁ -z₄); (67)

при z₁ ³ z₂, p₁ = p₂; (68)

z = z2, , (69)