СНиП 2.04.03-85 (с изм. 1986) (СНиП 2.04.03-85), страница 13
Описание файла
Документ из архива "СНиП 2.04.03-85", который расположен в категории "". Всё это находится в предмете "снипы" из , которые можно найти в файловом архиве . Не смотря на прямую связь этого архива с , его также можно найти и в других разделах. .
Онлайн просмотр документа "СНиП 2.04.03-85 (с изм. 1986)"
Текст 13 страницы из документа "СНиП 2.04.03-85 (с изм. 1986)"
Bbl — ширина тонкослойного блока, м;
Dset — диаметр отстойника, м;
den —диаметр впускного устройства, м;
u0 — гидравлическая крупность задерживаемых частиц, мм/с, определяемая по формуле (30);
vtb — турбулентная составляющая, мм/с, принимаемая по табл. 32 в зависимости от скорости потока в отстойнике vw, мм/с;
Hbl — высота тонкослойного блока, м;
hti — высота яруса тонкослойного блока (модуля), м;
Kdis — коэффициент сноса выделенных частиц, принимаемый при плоских пластинах равным 1,2, при рифленых пластинах — 1.
6.63. Основные конструктивные параметры следует принимать:
а) для горизонтальных и радиальных отстойников:
впуск исходной воды и сбор осветленной — равномерными по ширине (периметру) впускного и сборного устройств отстойника;
высоту нейтрального слоя для первичных отстойников — на 0,3 м выше днища (на выходе из отстойника), для вторичных — 0,3 м и глубину слоя ила 0,3—0,5 м;
угол наклона стенок илового приямка — 50—55°;
б) для вертикальных отстойников:
длину центральной трубы — равной глубине зоны отстаивания;
скорость движения рабочего потока в центральной трубе — не более 30 мм/с;
диаметр раструба — 1,35 диаметра трубы;
диаметр отражательного щита — 1,3 диаметра раструба;
угол конусности отражательного щита — 146°;
скорость рабочего потока между раструбом и отражательным щитом — не более 20 мм/с для первичных отстойников и не более 15 мм/с для вторичных;
высоту нейтрального слоя между низом отражательного щита и уровнем осадка — 0,3 м;
угол наклона конического днища — 50—60°;
в) для отстойников с нисходяще-восходящим потоком:
площадь зоны нисходящего потока — равной площади зоны восходящего;
высоту перегородки, разделяющей зоны, — равной 2/3 Hset;
уровень верхней кромки перегородки — выше уровня воды на 0,3 м, но не выше стенки отстойника;
распределительный лоток переменного сечения — внутри разделительной перегородки. Начальное сечение лотка следует рассчитывать на пропуск расчетного расхода со скоростью не менее 0,5 м/с, в конечном сечении скорость — не менее 0,1 м/с.
Для равномерного распределения воды кромку водослива распределительного лотка следует выполнять в виде треугольных водосливов через 0,5 м;
г) для отстойников с тонкослойными блоками — угол наклона пластин от 45 до 60°.
6.64. Для повышения степени очистки или для обеспечения возможности увеличения производительности эксплуатируемых станций существующие отстойники {горизонтальные, радиальные, вертикальные) могут быть дополнены блоками из тонкослойных элементов. В этом случае блоки необходимо располагать на выходе воды из отстойника перед водосборным лотком.
6.65. Количество осадка Qmud, м3/ч, выделяемого при отстаивании, надлежит определять исходя из концентрации взвешенных веществ в поступающей воде Cen и концентрации взвешенных веществ в осветленной воде Cex:
(37)
где qw — расход сточных вод, м3/ч;
rmud — влажность осадка, %;
gmud — плотность осадка, г/см3.
6.66. Исходя из объема образующегося осадка и вместимости зоны накопления его в отстойнике следует определять интервал времени между выгрузками осадка. При удалении осадка под гидростатическим давлением вместимость приямка первичных отстойников и вторичных отстойников после биофильтров надлежит предусматривать равной объему осадка, выделенного за период не более 2 сут, вместимость приямка вторичных отстойников после аэротенков — не более двухчасового пребывания осадка.
При механизированном удалении осадка вместимость зоны накопления его в первичных отстойниках надлежит принимать по количеству выпавшего осадка за период не более 8 ч.
6.67. Перемещение выпавшего осадка к приямкам надлежит предусматривать механическим способом или созданием соответствующего наклона стенок (не менее 50°).
6.68. Удаление осадка из приямка отстойника надлежит предусматривать самотеком, под гидростатическим давлением, насосами, предназначенными для перекачки жидкости с большим содержанием взвешенных веществ, гидроэлеваторами, эрлифтами, ковшовыми элеваторами, грейфером и т. д.
Гидростатическое давление при удалении осадка из отстойников бытовых сточных вод необходимо принимать, не менее, кПа (м вод. ст.): первичных — 15(1,5), вторичных — 12(1,2) после биофильтров и 9 (0,9) — после аэротенков.
Для вторичных отстойников рекомендуется предусматривать возможность изменения высоты гидростатического напора.
Диаметр труб для удаления осадка необходимо принимать не менее 200 мм.
6.69. Для удержания всплывших загрязняющих веществ перед водосборным устройством следует предусматривать полупогруженные перегородки и удаление накопленных на поверхности воды веществ.
Глубина погружения перегородки под уровень воды должна быть не менее 0,3 м.
Высоту борта отстойника над поверхностью воды надлежит принимать 0,3 м.
6.70. Водоприемные лотки должны быть оборудованы водосливами с тонкой стенкой. Крепление водослива к лотку должно обеспечивать возможность его регулирования по высоте. Водосливная кромка может быть прямой или с треугольными вырезами. Нагрузка на 1 м водослива не должна превышать 10 л/с.
Двухъярусные отстойники
и осветлители-перегниватели
6.71. Двухъярусные отстойники надлежит предусматривать одинарные или спаренные. В спаренных отстойниках следует обеспечивать возможность изменения направления движения сточных вод в осадочных желобах.
6.72. Двухъярусные отстойники надлежит проектировать согласно пп. 6.57—6.59, 6.65—6.70. При этом следует принимать:
свободную поверхность водного зеркала для всплывания осадка — не менее 20 % площади отстойника в плане;
расстояние между стенками соседних осадочных желобов — не менее 0,5 м;
наклон стенок осадочного желоба к горизонту — не менее 50°; стенки должны перекрывать одна другую не менее чем на 0,15 м;
глубину осадочного желоба — 1,2—2,5 м, ширину щели осадочного желоба — 0,15 м;
высоту нейтрального слоя от щели желоба до уровня осадка в септической камере — 0,5 м;
уклон конического днища септической камеры — не менее 30°;
влажность удаляемого осадка — 90 %;
распад беззольного вещества осадка — 40 %;
эффективность задержания взвешенных веществ — 40—50 %.
6.73. Вместимость септической камеры двухъярусных отстойников надлежит определять по табл. 33.
Таблица 33
Среднезимняя температура сточных вод, °С | 6 | 7 | 8,5 | 10 | 12 | 15 | 20 |
Вместимость септической камеры, л/чел.-год | 110 | 95 | 80 | 65 | 50 | 30 | 15 |
Примечания: 1. Вместимость септической камеры двухъярусных отстойников должна быть увеличена на 70 % при подаче в нее ила из аэротенков на полную очистку и высоконагружаемых биофильтров и на 30 % при подаче ила из отстойников после капельных биофильтров и аэротенков на неполую очистку. Впуск ила должен производиться на глубине 0,5 м ниже щели желобов.
2. Вместимость септической камеры двухъярусных отстойников для осветления сточной воды при подача ее на поля фильтрации допускается уменьшать не более чем на 20 %.
6.74. При среднегодовой температуре воздуха до 3,5°С двухъярусные отстойники с пропускной способностью до 500 м3/сут должны быть размещены в отапливаемых помещениях, при среднегодовой температуре воздуха от 3,5 до 6 °С и пропускной способности до 100 м3/сут — в неотапливаемых помещениях.
6.75. Осветлители-перегниватели следует проектировать в виде комбинированного сооружения, состоящего из осветлителя с естественной аэрацией, концентрически располагаемого внутри перегнивателя.
6.76. Осветлители следует проектировать в виде вертикальных отстойников с внутренней камерой флокуляции, с естественной аэрацией за счет разности уровней воды в распределительной чаше и осветлителе.
При проектировании осветлителей необходимо принимать:
диаметр осветлителя — не более 9 м;
разность уровней воды в распределительной чаше и осветлителе — 0,6 м без учета потерь напора в коммуникациях;
вместимость камеры флокуляции — на пребывание в ней сточных вод не более 20 мин;
глубину камеры флокуляции — 4—5 м;
скорость движения воды в зоне отстаивания — 0,8—1,5 мм/с, в центральной трубе — 0,5—0,7 м/с;
диаметр нижнего сечения камеры флокуляции — исходя из средней скорости 8—10 мм/с;
расстояние между нижним краем камеры флокуляции и поверхностью осадка в иловой части — не менее 0,6 м;
уклон днища осветлителя — не менее 50;
снижение концентрации загрязняющих веществ по взвешенным веществам — до 70 % и по БПКполн — до 15 %.
6.77. При проектировании перегнивателей надлежит принимать:
вместимость перегнивателя по суточной дозе загрузки осадка — в зависимости от влажности осадка и среднезимней температуры сточных вод;
суточную дозу загрузки осадка — по табл. 34;
Таблица 34
Средняя температура сточных вод или осадка, °С | 6 | 7 | 8,5 | 10 | 12 | 15 | 20 |
Суточная доза загрузки осадка, % | 0,72 | 0,85 | 1,02 | 1,28 | 1,7 | 2,57 | 5 |
Примечания: 1. Суточная доза загрузки указана для осадка влажностью 95 %. При влажности Pmud, отличающейся от 95 %, суточная доза загрузки уточняется умножением табличного значения на отношение
2. Суточные дозы загрузки осадка производственных сточных вод устанавливаются экспериментально.
ширину кольцевого пространства между наружной поверхностью стен осветлителя и внутренней поверхностью стен перегнивателя — не менее 0,7 м;
уклон днища — не менее 30°;
разрушение корки гидромеханическим способом — путем подачи осадка d кольцевой трубопровод под давлением через сопла, наклоненные под углом 45° к поверхности осадка.
Септики
6.78. Септики надлежит применять для механической очистки сточных вод, поступающих на поля подземной фильтрации, в песчано-гравийные фильтры, фильтрующие траншеи и фильтрующие колодцы.
6.79. Полный расчетный объем септика надлежит принимать: при расходе сточных вод до 5 м3/сут — не менее 3-кратного суточного притока, при расходе свыше 5 м3/сут — не менее 2,5-кратного.
Указанные расчетные объемы септиков следует принимать исходя из условия очистки их не менее одного раза в год.
При среднезимней температуре сточных вод выше 10 °С или при норме водоотведения свыше 150 л/сут на одного жителя полный расчетный объем септика допускается уменьшать на 15—20 %.
6.80. В зависимости от расхода сточных вод следует принимать: однокамерные септики — при расходе сточных вод до 1 м3/сут, двухкамерные — до 10 и трехкамерные — свыше 10 м3/сут.
6.81. Объем первой камеры следует принимать: в двухкамерных септиках — 0,75, в трехкамерных — 0,5 расчетного объема. При этом объем второй и третьей камер надлежит принимать по 0,25 расчетного объема.
В септиках, выполняемых из бетонных колец. все камеры следует принимать равного объема. В таких септиках при производительности свыше 5 м3/сут камеры надлежит предусматривать без отделений.
6.82. При необходимости обеззараживания сточных вод, выходящих из септика, следует предусматривать контактную камеру, размер которой в плане надлежит принимать не менее 0,75х1 м.
6.83. Лоток подводящей трубы должен быть расположен не менее чем на 0,05 м выше расчетного уровня жидкости в септике. Необходимо предусматривать устройства для задержания плавающих веществ и естественную вентиляцию.
6.84. Выпуски из зданий должны присоединяться к септикам через смотровые колодцы.