СНиП 2.04.03-85 (с изм. 1986) (СНиП 2.04.03-85), страница 11

6.24. Потери напора в решетках следует прини­мать в 3 раза большими, чем для чистых решеток.

6.25. Для монтажа и ремонта решеток, дробилок и другого оборудования необходимо предусматривать установку подъемно-транспортного обору­дования согласно СНиП 2.04.02-84.

Для перемещения контейнеров подъемно-транспортное оборудование должно быть с электроприводом.

Песколовки

6.26. Песколовки необходимо предусматривать при производительности очистных сооружении свыше 100 м³/сут. Число песколовок или отделений песколовок надлежит принимать не менее двух, причем все песколовки или отделения должны быть рабочими.

Тип песколовки (горизонтальная, тангенциаль­ная, аэрируемая) необходимо выбирать с учетом производительности очистных сооружении, схемы очистки сточных вод и обработки их осадков, характеристики взвешенных веществ, компоновочных решений и т. п.

6.27. При расчете горизонтальных и аэрируемых песколовок следуют определять их длину L_s, м, по формуле

(17)

где K_s — коэффициент, принимаемый по табл. 27;

H_s — расчетная глубина песколовки, м, прини­маемая для аэрируемых песколовок равной половине общей глубины;

v_s — скорость движения сточных вод, м/с, принимаемая по табл. 28;

u₀ — гидравлическая крупность песка, мм/с, принимаемая в зависимости от требуе­мого диаметра задерживаемых частиц песка

Таблица 27

Таблица 28

6.28. При проектировании песколовок следует принимать общие расчетные параметры для песко­ловок различных типов по табл. 28:

а) для горизонтальных песколовок — продолжи­тельность протекания сточных вод при максималь­ном притоке не менее 30 с;

б) для аэрируемых песколовок:

установку аэраторов из дырчатых труб — на глубину 0,7 H_s вдоль одной из продольных стен над лотком для сбора песка;

интенсивность аэрациии — 3—5 м³/(м² × ч);

поперечный уклон дна к песковому лотку — 0,2—0,4;

впуск воды — совпадающий с направлением вращения воды в песколовке, выпуск — затоп­ленный;

отношение ширины к глубине отделения — В:Н = 1:1,5;

в) для тангенциальных песколовок:

нагрузку — 110 м³/(м² × ч) при максимальном притоке;

впуск воды — по касательной на всей расчет­ной глубине;

глубину — равную половине диаметра;

диаметр — не более 6 м.

6.29. Удаление задержанного песка из песколо­вок всех типов следует предусматривать:

вручную — при объеме его до 0,1 м³/сут;

механическим или гидромеханическим способом с транспортированием песка к приямку и последую­щим отводом за пределы песколовок гидроэлева­торами, песковыми насосами и другими способа­ми — при объеме его свыше 0,1 м³/сут.

6.30. Расход производственной воды q_h, л/с, при гидромеханическом удалении песка (гидросмы­вом с помощью трубопровода со спрысками, укла­дываемого в песковый лоток) необходимо опреде­лять по формуле

(18)

где v_h — восходящая скорость смывной воды в лотке, принимаемая равной 0,0065 м/с;

l_sc — длина пескового лотка, равная длине песколовки за вычетом длины пескового приямка, м;

b_sc — ширина пескового лотка, равная 0,5 м.

6.31. Количество песка, задерживаемого в песко­ловках, для бытовых сточных вод надлежит прини­мать 0,02 л/(чел×сут), влажность песка 60%, объем­ный вес 1,5 т/м³.

6.32. Объем пескового приемка следует прини­мать не более двухсуточного объема выпадающего песка, угол наклона стенок приямка к горизонту — не менее 60°.

6.33. Для подсушивания песка, поступающего из песколовок, необходимо предусматривать площадки с ограждающими валиками высотой 1—2 м. Нагруз­ку на площадку надлежит предусматривать не более 3 м³/м² в год при условии периодического вывоза подсушенного песка в течение года. Допускается применять накопители со слоем напуска песка до 3 м в год. Удаляемую с песковых площадок воду необходимо направлять в начало очистных сооружений.

Для съезда автотранспорта на песковые площад­ки надлежит устраивать пандус уклоном 0,12—0,2.

6.34. Для отмывки и обезвоживания песка допус­кается предусматривать устройство бункеров, при­способленных для последующей погрузки песка в мобильный транспорт. Вместимость бункеров должна рассчитываться на 1,5 — 5-суточное хранение песка. Для повышения эффективности отмывки песка следует применять бункера в сочетании с напорными гидроциклонами диаметром 300 мм и напором пульпы перед гидроциклоном 0,2 МПа (2 кгс/см²). Дренажная вода из песковых бункеров должна возвращаться в канал перед песколовками.

В зависимости от климатических условий бункер следует размещать в отапливаемом здании или предусматривать его обогрев.

6.35. Для поддержания в горизонтальных песко­ловках постоянной скорости движения сточных вод на выходе из песколовки надлежит предусматривать водослив с широким порогом.

Усреднители

6.36. При необходимости усреднения состава и расхода производственных сточных вод надлежит предусматривать усреднители.

6.37. Тип усреднителя (барботажный, с механическим перемешиванием, многоканальный) следует выбирать с учетом характера колебаний концентрации загрязняющих веществ (циклические, произвольные колебания и залповые сбросы), а также вида и количества взвешенных веществ.

6.38. Число секции усреднителей необходимо принимать не менее двух, причем обе рабочие.

При наличии в сточных водах взвешенных веществ следует предусматривать мероприятия по предотвращению осаждения их в усреднителе.

6.39. В усреднителях с барботированием или ме­ханическим перемешиванием при наличии в стоках легколетучих ядовитых веществ следует предусматривать перекрытие и вентиляционную систему.

6.40. Усреднитель барботажного типа необходимо применять для усреднения состава сточных вод с содержанием взвешенных веществ до 500 мг/п гидравлической крупностью до 10 мм/с при любом режиме их поступления.

6.41. Объем усреднителя W_z, м³, при залповом сбросе следует рассчитывать по формулам:

при K_av до 5; (19)

при K_av = 5 и более, (20)

где q_w — расход сточных вод, м /ч;

t_z — длительность залпового сброса, ч;

K_av — требуемый коэффициент усреднения, равный:

(21)

здесь С_max — концентрация загрязнений в залповом сбросе;

С_mid — средняя концентрация загрязнений в сточных водах;

С_adm — концентрация, допустимая по усло­виям работы последующих соору­жений.

6.42. Объем усреднителя W_cir, м³, при циклических колебаниях надлежит рассчитывать по форму­лам:

при K_av до 5; (22)

при K_av = 5 и более, (23)

где t_cir — период цикла колебаний, ч;

K_av — коэффициент усреднения, опреде­ляемый по формуле (21).

6.43. При произвольных колебаниях объем усред­нителя W_es, м³, следует определять пошаговым расчетом (методом последовательного приближе­ния) по формуле

(24)

где Dt_st — временной шаг расчета, принимаемый не более 1 ч;

DС_ex — приращение концентрации на выходе усреднителя за текущий шаг расчета (может быть как положительным, так и отрицательным), г/м³ .

Расчет следует начинать с неблагоприятных участков графика почасовых колебаний.

Если получающийся в результате расчета ряд С_ex не удовлетворяет технологическим требова­ниям (например, по максимальной величине С_ex), расчет следует повторить при увеличенном W_es. Начальную величину W_es необходимо назначать ориентировочно исходя из оценки общего харак­тера колебаний С_ex. График колебаний на входе в усреднитель C_en должен приниматься фактический (по данному производству или аналогу) или по технологическому заданию.

6.44. Распределение сточных вод по площади усреднителя барботажного типа должно быть мак­симально равномерным с использованием системы каналов и подающих лотков с придонными отверстиями или треугольными водосливами при скорости течения в лотке не менее 0,4 м/с.

6.45. Барботирование следует осуществлять через перфорированные трубы, укладываемые строго го­ризонтально вдоль резервуара. При пристенном расположении барботеров расстояние от них до противоположной стены следует принимать 1—1,5h, между барботерами — 2—3h, при промежуточном расположении расстояние барботеров от стены 1—1,5h, где h — глубина погружения барботера. При переменной глубине воды в усреднителе h следует принимать при максимальном уровне.

6.46. При расчете необходимо принимать:

интенсивность барботирования при пристенных барботерах (создающих один циркуляционный по­ток) — 6 м³/ч на 1 м, промежуточных (создающих два циркуляционных потока) — 12 м³/ч на 1 м;

интенсивность барботирования для предотвращения выпадения в осадок взвесей в пристенных барботерах — до 12 м³/ч на 1 м, в промежуточных — до 24 м³/ч на 1 м;

перепад давления в отверстиях барботера — 1—4 кПа (0,1—0,4 м вод. ст.).

6.47. Усреднитель с механическим перемешива­нием следует применять для усреднения состава сточных вод с содержанием взвешенных веществ свыше 500 мг/л при любом режиме их поступления. Подача осуществляется периферийным желобом равномерно по периметру усреднителя.

6.48. Объем усреднителн с механическим пере­мешиванием должен рассчитываться аналогично объему усреднителя барботажного типа.