СНиП 2.04.03-85 (с изм. 1986) (СНиП 2.04.03-85), страница 12
Описание файла
Документ из архива "СНиП 2.04.03-85", который расположен в категории "". Всё это находится в предмете "снипы" из , которые можно найти в файловом архиве . Не смотря на прямую связь этого архива с , его также можно найти и в других разделах. Архив можно найти в разделе "остальное", в предмете "снипы" в общих файлах.
Онлайн просмотр документа "СНиП 2.04.03-85 (с изм. 1986)"
Текст 12 страницы из документа "СНиП 2.04.03-85 (с изм. 1986)"
6.49. Многоканальные усреднители с заданным распределением сточных вод по каналам надлежит применять для выравнивания залповых сбросов сточных вод с содержанием взвешенных веществ гидравлической крупностью до 5 мм/с при концентрации до 500 мг/л.
6.50. Объем Wav, м3, многоканальных усреднителей при залповых сбросах высококонцентрированных сточных вод следует рассчитывать по формуле
(25)
где qw — расход сточных вод, м3/ч;
tz — длительность залпового сброса, ч;
Kav — коэффициент усреднения.
6.51. Для снижения расчетных расходов сточных вод. поступающих на очистные сооружения, допускается устройство регулирующих резервуаров.
6.52. Регулирующие резервуары надлежит размещать после решеток и песколовок с подачей в них сточных вод через разделительную камеру, отделяющую расход, превышающий усредненный.
6.53. Конструкцию регулирующих резервуаров следует принимать аналогичной первичным отстойникам с соответствующими устройствами для удаления осадка и перекачкой осветленной воды на последующие сооружения для ее очистки в часы минимального притока.
6.54. Оптимальную величину зарегулированного расчетного расхода следует определять технико-экономическим расчетом, подбирая последовательно ряд значений коэффициентов неравномерности после регулирования Кreg, объемов регулирующего резервуара и объемов сооружений для очистки сточных вод и вспомогательных сооружений (воздуходувной и насосных станций и т. д.).
6.55. Подбор значений коэффициентов неравномерности после регулирования Кreg объемов регулирующего резервуара Wreg следует выполнять по соотношениям:
(26)
(27)
где Кgen — общий коэффициент неравномерности поступления сточных вод;
qmid — среднечасовой расход сточных вод.
Зависимость между greg и treg допускается принимать по табл. 29.
Таблица 29
greg | 1 | 0,95 | 0,9 | 0,85 | 0,8 | 0,75 | 0,67 | 0,65 |
treg | 0 | 0,24 | 0,5 | 0,9 | 1,5 | 2,15 | 3,3 | 4,4 |
6.56. При необходимости усреднения расхода и концентрации сточных вод объем усреднителя и концентрацию загрязняющих веществ необходимо определять пошаговым расчетом.
Приращения объема водной массы DW, м3, и концентрации DС, г/м3, на текущем шаге расчета следует определять по формулам:
(28)
(29)
где qen, qex, — расходы сточных вод и концентрации загрязняющих
Cen, Cex веществ на предыдущем шаге расчета;
Wav — объем усреднителя в момент расчета, м3.
Отстойники
6.57. Тип отстойника (вертикальный, радиальный. с вращающимся сборно-распределительным устройством, горизонтальный, двухъярусный и др.) необходимо выбирать с учетом принятой технологической схемы очистки сточных вод и обработки их осадка, производительности сооружений, очередности строительства, числа эксплуатируемых единиц, конфигурации и рельефа площадки, геологических условий, уровня грунтовых вод и т. п.
6.58. Число отстойников следует принимать: первичных — не менее двух, вторичных — не менее трех при условии, что все отстойники являются рабочими. При минимальном числе их расчетный объем необходимо увеличивать в 1,2—1,3 раза.
6.59. Расчет отстойников, кроме вторичных после биологической очистки, надлежит производить по кинетике выпадения взвешенных веществ с учетом необходимого эффекта осветления.
Желоба двухъярусных отстойников следует рассчитывать из условия продолжительности отстаивания 1,5 ч.
Расчет вторичных отстойников надлежит производить согласно пп. 6.160—6.163.
6.60. Расчетное значение гидравлической крупности u0, мм/с, необходимо определять по кривым кинетики отстаивания Э = f(t), получаемым экспериментально, с приведением полученной в лабораторных условиях величины к высоте слоя, равной глубине проточной части отстойника, по формуле
(30)
где Hset — глубина проточной части в отстойнике, м;
Kset — коэффициент использования объема проточной части отстойника;
tset — продолжительность отстаивания, с, соответствующая заданному эффекту очистки и полученная в лабораторном цилиндре в слое h1; для городских сточных вод данную величину допускается принимать по табл. 30;
n2 — показатель степени, зависящий от агломерации взвеси в процессе осаждения; для городских сточных вод следует определять по черт. 2.
Примечания: 1. Расчет отстойников для сточных вод, содержащих загрязняющие вещества легче воды (нефтепродукты, масла, жиры и т. п.), следует выполнять с учетом гидравлической крупности всплывающих частиц.
2. При наличии в воде частиц тяжелей и легче воды за расчетную надлежит принимать меньшую гидравлическую крупность.
3. В случае, когда температура сточной воды в производственных условиях отличается от температуры воды, при которой определялась кинетика отстаивания, необходимо вводить поправку
(31)
где mlab , — вязкость воды при соответствующих температурах в
mpr лабораторных и производственных условиях;
u0 — гидравлическая крупность частиц, полученная по формуле (30), мм/с.
Таблица 30
Эффект осветления, % | Продолжительность отстаивания tset, с, в слое h1 = 500 мм при концентрации взвешенных веществ, мг/л | ||
200 | 300 | 400 | |
20 | 600 | 540 | 480 |
30 | 960 | 900 | 840 |
40 | 1440 | 1200 | 1080 |
50 | 2160 | 1800 | 1500 |
60 | 7200 | 3600 | 2700 |
70 | — | — | 7200 |
Черт. 2. Зависимость показателя степени n2 от исходной концентрации взвешенных веществ в городских сточных водах при эффекте отстаивания
1 — Э = 50 %; 2 — Э = 60 %; 3 — Э = 70 %
6.61. Основные расчетные параметры отстойников надлежит определять по табл. 31.
Таблица 31
Отстойник | Коэффициент использования объема Кset | Рабочая глубина части Hset, м | Ширина Bset, м | Скорость рабочего потока vw, мм/с | Уклон днища к иловому приямку |
Горизонтальный | 0,5 | 1,5–4 | 2Hset – 5Hset | 5–10 | 0,005–0,05 |
Радиальный | 0,45 | 1,5–5 | – | 5–10 | 0,005–0,05 |
Вертикальный | 0,35 | 2,7–3,8 | – | – | – |
С вращающимся сборно-распределительным устройством | 0,85 | 0,8–1,2 | – | – | 0,05 |
С нисходяще-восходящим потоком | 0,65 | 2,7–3,8 | – | 2uo – 3uo | – |
С тонкослойными блоками: противоточная (прямоточная) схема работы | 0,5–0,7 | 0,025–0,2 | 2–6 | – | – |
перекрестная схема работы | 0,8 | 0,025–0,2 | 1,5 | – | 0,005 |
Примечания: 1. Коэффициент Кset определяет гидравлическую эффективность отстойника и зависит от конструкции водораспределительных и водосборных устройств; указывается организацией-разработчиком.
2. Величину турбулентной составляющей vtb, мм/с, в зависимости от скорости рабочего потока vw, мм/с, надлежит определять по табл. 32.
Таблица 32
vw, мм/с | 5 | 10 | 15 |
vtb, мм/с | 0 | 0,05 | 0,1 |
6.62. Производительность одного отстойника qset, м3/ч, следует определять исходя из заданных геометрических размеров сооружения и требуемого эффекта осветления сточных вод по формулам:
а) для горизонтальных отстойников
(32)
б) для отстойников радиальных, вертикальных и с вращающимся сборно-распределительным устройством
(33)
в) для отстойников с нисходяще-восходящим потоком
(34)
г) для отстойников с тонкослойными блоками при перекрестной схеме работы
(35)
д) то же, при противоточной схеме
(36)
где Кset — коэффициент использования объема, принимаемый по табл. 31;
Lset — длина секции, отделения, м;
Lbl — длина тонкослойного блока (модуля), м;
Bset — ширина секции, отделения, м;