СНиП 2.03.01-84 (1989, с изм 1988, 1 1989, 2 1992) (СНиП 2.03.01-84), страница 14
Описание файла
Документ из архива "СНиП 2.03.01-84", который расположен в категории "". Всё это находится в предмете "снипы" из , которые можно найти в файловом архиве . Не смотря на прямую связь этого архива с , его также можно найти и в других разделах. Архив можно найти в разделе "остальное", в предмете "снипы" в общих файлах.
Онлайн просмотр документа "СНиП 2.03.01-84 (1989, с изм 1988, 1 1989, 2 1992)"
Текст 14 страницы из документа "СНиП 2.03.01-84 (1989, с изм 1988, 1 1989, 2 1992)"
3.11. Расчет сечений, нормальных к продольной оси элемента, когда внешняя сила действует в плоскости оси симметрии сечения и арматура сосредоточена у перпендикулярных указанной плоскости граней элемента, следует производить а зависимости от соотношения между значением относительной высоты сжатой зоны бетона x = x/h0, определяемой из соответствующих условий равновесия, и значением относительной высоты сжатой зоны бетона xR (см. п. 3.12*), при котором предельное состояние элемента наступает одновременно с достижением в растянутой арматуре напряжения, равного расчетному сопротивлению Rs с учетом соответствующих коэффициентов условий работы арматуры, за исключением коэффициента gs6 (см. п. 3.13*).
3.12*. Значение xR определяется по формуле
(25)
где w — характеристика сжатой зоны бетона, определяемая по формуле
(26)
здесь a ¾ коэффициент, принимаемый равным для бетона:
тяжелого ....................................... 0,85
мелкозернистого (см. п. 2.3)
групп:
А..................................................... 0,80
Б и В .............................................. 0,75
легкого, ячеистого и
поризованного .............................. 0,80
Для тяжелого, легкого и поризованного бетонов, подвергнутых автоклавной обработке, коэффициент a снижается на 0,05;
Rb ¾ в МПа;
ssR —напряжение в арматуре, МПа, принимаемое для арматуры классов:
А-I, А-II, А-III, А-IIIв, ssR = Rs – ssp;
Вр-I
А-IV, А-V, А-VI и Ат-VII ssR = Rs + 400 – ssp – Dssp;
В-II, Вр-II, К-7 и К-19 ssR = Rs + 400 – ssp,
здесь Rs — расчетное сопротивление арматуры растяжению с учетом соответствующих коэффициентов условий работы арматуры gsi, за исключением gs6 (см. п. 3.13*);
ssp ¾ принимается при коэффициенте gsp < 1,0.
Dssp ¾ см. п. 3.28*;
ssc,u ¾ предельное напряжение в арматуре сжатой зоны, принимаемое для конструкций из тяжелого, мелкозернистого и легкого бетонов в зависимости от учитываемых в расчете нагрузок по табл. 15*: по поз. 2а ¾ равным 500 МПа, по поз. 2б ¾ равным 400 МПа. Для конструкций из ячеистого и поризованного бетонов во всех случаях значение принимается равным 400 МПа. При расчете элементов в стадии обжатия значение ssc,u = 330 МПа.
Значения xR, определяемые по формуле (25), для элементов из ячеистого бетона следует принимать не более 0,6.
3.13*. При расчете по прочности железобетонных элементов с высокопрочной арматурой классов А-IV, А-V, А-VI, Ат-VII, В-II, Вр-II, К-7 и К-19 при соблюдении условия x < xR расчетное сопротивление арматуры Rs должно быть умножено на коэффициент gs6 (см. поз. 6 табл. 24*), определяемый по формуле
(27)
где h — коэффициент, принимаемый равным для арматуры классов:
А-IV .............................................1,20
A-V, В-II, Bр-II, К-7 и К-19 .......1,15
А-VI и Ат-VII ..............................1,10
Для случая центрального растяжения, а также внецентренного растяжения продольной силой, расположенной между равнодействующими усилий в арматуре, значение gs6 принимается равным h.
При наличии сварных стыков в зоне элемента с изгибающими моментами, превышающими 0,9Mmax (где Mmax ¾ максимальный расчетный момент), значение коэффициента gs6 для арматуры классов А-IV и А-V принимается не более 1,10, а классов А-VI и Ат-VII ¾ не более 1,05.
Коэффициент gs6 не следует учитывать для элементов:
рассчитываемых на действие многократно повторяющейся нагрузки;
армированных высокопрочной проволокой, расположенной вплотную (без зазоров);
эксплуатируемых в агрессивной среде.
3.14. Для напрягаемой арматуры, расположенной в сжатой зоне при действии внешних сил или в стадии обжатия и имеющей сцепление с бетоном, расчетное сопротивление сжатию Rsc (см. пп. 3.15, 3.16, 3.20, 3.27) должно быть заменено напряжением ssc, равным (ssc,u – s’sp), МПа, но не более Rsc, где s’sp определяется при коэффициенте gsp > 1,0, ssc,u ¾ см. п. 3.12*.
Изгибаемые элементы прямоугольного, таврового,
двутаврового и кольцевого сечений
3.15. Расчет прямоугольных сечений изгибаемых элементов, указанных в п. 3.11 (черт. 4), при должен производиться из условия
(28)
при этом высота сжатой зоны х определяется из формулы
Черт. 4. Схема усилий и эпюра напряжений в сечении, нормальном к продольной оси изгибаемого железобетонного элемента,
при расчете его по прочности
3.16. Расчет сечений, имеющих полку в сжатой зоне, при x = х/h0 £ xR должен производиться в зависимости от положения границы сжатой зоны:
а) если граница проходит в полке (черт. 5, а), т. е. соблюдается условие
расчет производится как для прямоугольного сечения шириной b’f согласно указаниям п. 3.15;
б) если граница проходит в ребре (черт. 5, б), т. е. условие (30) не соблюдается, расчет производится из условия
(31)
при этом высота сжатой зоны бетона х определяется из формулы
Черт. 5. Положение границы сжатой зоны в сечении
изгибаемого железобетонного элемента
а — в полке; б — в ребре
Значение b’f вводимое в расчет, принимается из условия, что ширина свеса полки в каждую сторону от ребра должна быть не более 1/6 пролета элемента и не более:
а) при наличии поперечных ребер или при h’f ³ 0,1h — 1/2 расстояния в свету между продольными ребрами;
б) при отсутствии поперечных ребер или при расстояниях между ними больших, чем расстояния между продольными ребрами, h’f < 0,1h – 6 h’f;
в) при консольных свесах полки:
при h’f ³ 0,1h .............................................. 6 h’f;
„ 0,05h £ h’f < 0,1h ................................. 3 h’f
„ h’f < 0,05h .............. свесы не учитываются
3.17. При расчете по прочности изгибаемых элементов рекомендуется соблюдать условие х £ xRh0. В случае, когда площадь сечения растянутой арматуры по конструктивным соображениям или из расчета по предельным состояниям второй группы принята большей, чем это требуется для соблюдения условия х £ xRh0, расчет следует производить по формулам для общего случая {см. п. 3.28*).
Если полученное из расчета по формулам (29) или (32) значение х > xRh0, допускается производить расчет из условий (28) и (31), определяя высоту сжатой зоны соответственно из формул:
где (35)
здесь x = х/h0 (x подсчитывается при значениях Rs с учетом соответствующих коэффициентов условий работы арматуры);
ssp ¾ определяется при коэффициенте gsp > 1,0.
Для элементов из бетона класса B30 и ниже с ненапрягаемой арматурой классов А-I, А-II, А-III и Вр-I при x > xRh0 допускается также производить расчет из условий (28) и (31), подставляя в них значение х = xRh0.
3.18. Расчет изгибаемых элементов кольцевого сечения при соотношении внутреннего и наружного радиусов r1/r2 ³ 0,5 с арматурой, равномерно распределенной по длине окружности (при числе продольных стержней не менее 6), должен производиться как для внецентренно сжатых элементов согласно указаниям п. 3.21*, принимая в формулах {41) и (42) значение продольной силы N = 0 и подставляя в формулу (40) вместо Ne0 значение изгибающего момента М.
Внецентренно сжатые элементы
прямоугольного и кольцевого сечений
3.19. При расчете внецентренно сжатых железобетонных элементов необходимо учитывать случайный начальный эксцентриситет согласно указаниям п. 1.21, а также влияние прогиба на их несущую способность согласно указаниям п. 3.24.
3.20. Расчет прямоугольных сечений внецентренно сжатых элементов, указанных в п. 3.11, следует производить:
а) при x = x/h0 £ xR (черт. 6) из условия
(36)
при этом высота сжатой зоны определяется из формулы
Черт. 6. Схема усилий и эпюра напряжений в сечении, нормальном
к продольной оси внецентренно сжатого железобетонного элемента,
при расчете его по прочности
б) при x = x/h0 > xR — также из условия (36), но при этом высота сжатой зоны определяется:
для элементов из бетона класса В30 и ниже с ненапрягаемой арматурой классов А-I, А-II, А-III — из формулы
где (39)
для элементов из бетона класса выше В30, а также для элементов с арматурой класса выше А-III (ненапрягаемой и напрягаемой) — из формул (66) и (67) или (68).
3.21*. Расчет внецентренно сжатых элементов кольцевого сечения при соотношении внутреннего и наружного радиусов r1/r2 ³ 0,5 с арматурой, равномерно распределенной по длине окружности (при числе продольных стержней не менее 6), должен производиться из условия
(40)
при этом величина относительной площади сжатой зоны бетона определяется по формуле