СНиП 2.03.01-84 (1989, с изм 1988, 1 1989, 2 1992) (СНиП 2.03.01-84), страница 12
Описание файла
Документ из архива "СНиП 2.03.01-84", который расположен в категории "". Всё это находится в предмете "снипы" из , которые можно найти в файловом архиве . Не смотря на прямую связь этого архива с , его также можно найти и в других разделах. Архив можно найти в разделе "остальное", в предмете "снипы" в общих файлах.
Онлайн просмотр документа "СНиП 2.03.01-84 (1989, с изм 1988, 1 1989, 2 1992)"
Текст 12 страницы из документа "СНиП 2.03.01-84 (1989, с изм 1988, 1 1989, 2 1992)"
где ss,min, ss,max ¾ соответственно наименьшее и наибольшее напряжения в арматуре в пределах цикла изменения нагрузки, определяемые согласно п. 3.47.
Примечание. При расчете изгибаемых элементов из тяжелого бетона с ненапрягаемой арматурой для продольной арматуры принимается:
где Mmin, Mmax ¾ соответственно наименьший и наибольший изгибающие моменты в расчетном сечении элемента в пределах цикла изменения нагрузки.
Таблица 26*
Класс арматуры | Группа сварных | Коэффициент условий работы арматуры gs4 при многократном повторении нагрузки и коэффициенте асимметрии цикла rs, равном | ||||||
соединений | 0 | 0,2 | 0,4 | 0,7 | 0,8 | 0,9 | 1,0 | |
А-I; А-II | 1 | 0,90 | 0,95 | 1,00 | 1,00 | 1,00 | 1,00 | 1,00 |
2 | 0,65 | 0,70 | 0,75 | 0,90 | 1,00 | 1,00 | 1,00 | |
3 | 0,25 | 0,30 | 0,35 | 0,50 | 0,65 | 0,85 | 1,00 | |
4 | 0,20 | 0,20 | 0,25 | 0,30 | 0,45 | 0,65 | 1,00 | |
А-III | 1 | 0,90 | 0,95 | 1,00 | 1,00 | 1,00 | 1,00 | 1,00 |
2 | 0,60 | 0,65 | 0,65 | 0,70 | 0,75 | 0,85 | 1,00 | |
3 | 0,20 | 0,25 | 0,30 | 0,45 | 0,60 | 0,80 | 1,00 | |
4 | 0,15 | 0,20 | 0,20 | 0,30 | 0,40 | 0,60 | 1,00 | |
А-IV | 1 | ¾ | — | 0,95 | 0,95 | 1,00 | 1,00 | 1,00 |
2 | ¾ | — | 0,75 | 0,75 | 0,80 | 0,90 | 1,00 | |
3 | ¾ | ¾ | 0,30 | 0,35 | 0,55 | 0,70 | 1,00 | |
А-V | 1 | — | ¾ | 0,95 | 0,95 | 1,00 | 1,00 | 1,00 |
горячекатаная | 2 | ¾ | — | 0,75 | 0,75 | 0,80 | 0,90 | 1,00 |
3 | ¾ | ¾ | 0,35 | 0,40 | 0,50 | 0,70 | 1,00 |
Примечания: 1. Группы сварных соединений, приведенные в настоящей таблице, включают следующие типы сварных соединений по ГОСТ 14098—85, допускаемые для конструкций, рассчитываемых на выносливость:
1-я группа — стыковые типов С3-Км, С4-Кп;
2-я „ ¾ крестообразное типа К1-Кт; стыковые типов С1-Ко, С5-Мф, С6-Мп, С7-Рв, С8-Мф, С9-Мп, С10-Рв и С20-Рм ¾ все соединения при отношении диаметров стержней, равном 1,0;
3-я „ — крестообразное типа К2-Кт; стыковые типов С11-Мф, С12-Мп, С13-Рв, С14-Мп, С15-Рс, С16-Мо, С17-Мп, С18-Мо, С19-Рм, С21-Рн и С22-Ру; тавровые типов Т6-Кс, Т7-Ко;
4-я „ ¾ нахлесточные типов Н1-Рш, Н2-Кр и Н3-Кп; тавровые типов Т1-Мф, Т2-Рф и Т12-Рз.
2. В таблице даны значения gs4 для арматуры диаметром до 20 мм.
3. Значения коэффициента gs4 должны быть снижены на 5 % при диаметре стержней 22— 32 мм и на 10 % при диаметре свыше 32 мм.
Таблица 27
Защитное покрытие | Коэффициенты условий работы gs9 при арматуре | |
гладкой | периодического профиля | |
1. Цементно-полистирольное, латексно-минеральное | 1,0 | 1,0 |
2. Цементно-битумное (холодное) при арматуре диаметром, мм: 6 и более | 0,7 | 1,0 |
менее 6 | 0,7 | 0,7 |
3. Битумно-силикатное (горячее) | 0,7 | 0,7 |
4. Битумно-глинистое | 0,5 | 0,7 |
5. Сланцебитумное, цементное | 0,5 | 0,5 |
Таблица 28
Вид и класс арматуры | Диаметр арматуры, мм | Коэффициенты для определения длины зоны передачи напряжений lp напрягаемой арматуры, применяемой без анкеров | |
wp | lp | ||
1. Стержневая периодического профиля независимо от класса | Независимо от диаметра | 0,25 | 10 |
2. Высокопрочная арматурная | 5 | 1,40 | 40 |
проволока периодического профиля | 4 | 1,40 | 50 |
класса Вр-II | 3 | 1,40 | 60 |
3. Арматурные канаты классов: К-7 | 15 | 1,00 | 25 |
12 | 1,10 | 25 | |
9 | 1,25 | 30 | |
6 | 1,40 | 40 | |
К-19 | 14 | 1,00 | 25 |
Примечание. Для элементов из легкого бетона классов В7,5—В12,5 значения wp и lp увеличиваются в 1,4 раза против приведенных в настоящей таблице.
При мгновенной передаче усилия обжатия на бетон для стержневой арматуры периодического профиля значения wp и lp увеличиваются в 1,25 раза. При диаметре стержней свыше 18 мм мгновенная передача усилий не допускается.
Для стержневой арматуры периодического профиля всех классов значение lp принимается не менее 15d.
Начало зоны передачи напряжений при мгновенной передаче усилия обжатия на бетон для проволочной арматуры (за исключением высокопрочной проволоки класса Вр-II с внутренними анкерами по длине заделки) принимается на расстоянии 0,25lp от торца элемента.
2.30. Значения модуля упругости арматуры Еs принимаются по табл. 29*.
Таблица 29*
Класс арматуры | Модуль упругости арматуры Es ·10–4, МПа (кгс/см2) |
А-I, А-II | 21 (210) |
А-III | 20 (200) |
А-IV, А-V, А-VI и Ат-VII | 19 (190) |
А-IIIв | 18 (180) |
В-II, Вр-II | 20 (200) |
К-7, К-19 | 18 (180) |
Вр-I | 17 (170) |
3. РАСЧЕТ ЭЛЕМЕНТОВ БЕТОННЫХ
И ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ КОНСТРУКЦИЙ
ПО ПРЕДЕЛЬНЫМ СОСТОЯНИЯМ ПЕРВОЙ ГРУППЫ
РАСЧЕТ БЕТОННЫХ ЭЛЕМЕНТОВ
ПО ПРОЧНОСТИ
3.1. Расчет по прочности бетонных элементов должен производиться для сечений, нормальных к их продольной оси. В зависимости от условий работы элементов они рассчитываются без учета, а также с учетом сопротивления бетона растянутой зоны.
Без учета сопротивления бетона растянутой зоны производится расчет внецентренно сжатых элементов, указанных в п. 1.7а, принимая, что достижение предельного состояния характеризуется разрушением сжатого бетона. Сопротивление бетона сжатию условно представляется напряжениями, равными Rb, равномерно распределенными по части сжатой зоны сечения — условной сжатой зоне (черт. 2), сокращенно именуемой в дальнейшем сжатой зоной бетона.
Черт. 2. Схема усилий и эпюра напряжений в сечении, нормальном к продольной оси внецентренно сжатого бетонного элемента, рассчитываемого по прочности без учета сопротивления бетона растянутой зоны
С учетом сопротивления бетона растянутой зоны производится расчет элементов, указанных в п. 1.76, а также элементов, в которых не допускаются трещины по условиям эксплуатации конструкций (элементов, подвергающихся давлению воды, карнизов, парапетов и др.). При этом принимается, что достижение предельного состояния характеризуется разрушением бетона растянутой зоны (появлением трещин). Предельные усилия определяются исходя из следующих предпосылок (черт. 3):
Черт. 3. Схема усилий и эпюра напряжений в сечении, нормальном к продольной оси изгибаемого (внецентренно сжатого) бетонного элемента, рассчитываемого по прочности с учетом сопротивления бетона