СНиП 2.03.01-84 (1989, с изм 1988, 1 1989, 2 1992) (СНиП 2.03.01-84), страница 11
Описание файла
Документ из архива "СНиП 2.03.01-84", который расположен в категории "". Всё это находится в предмете "снипы" из , которые можно найти в файловом архиве . Не смотря на прямую связь этого архива с , его также можно найти и в других разделах. Архив можно найти в разделе "остальное", в предмете "снипы" в общих файлах.
Онлайн просмотр документа "СНиП 2.03.01-84 (1989, с изм 1988, 1 1989, 2 1992)"
Текст 11 страницы из документа "СНиП 2.03.01-84 (1989, с изм 1988, 1 1989, 2 1992)"
* В сварных каркасах для хомутов из арматуры класса А-III, диаметр которых меньше 1/3 диаметра продольных стержней, значения Rsw принимаются равными 255 МПа (2600 кгс/см2).
** Указанные значения Rsc принимаются для конструкций их тяжелого, мелкозернистого и легкого бетонов при учете в расчете нагрузок, указанных в поз. 2а табл. 15; при учете нагрузок, указанных в поз. 2б табл. 15, принимается значение Rsc = 400 МПа. Для конструкций их ячеистого и поризованного бетонов во всех случаях следует принимать значение Rsc = 400 МПа (4100 кгс/см2).
Примечания: 1. В тех случаях, когда по каким-либо соображениям ненапрягаемая арматура классов выше А-III используется в качестве расчетной поперечной арматуры (хомутов и отогнутых стержней), ее расчетные сопротивления Rsw принимаются как для арматуры класса А-III.
2. Обозначения классов арматуры — в соответствии с п. 2.24а*.
2.27*. Расчетные сопротивления арматуры сжатию Rsc, используемые при расчете конструкций по предельным состояниям первой группы, при наличии сцепления арматуры с бетоном следует принимать по табл. 22* и 23.
При расчете в стадии обжатия конструкций значение Rsc следует принимать не более 330 МПа, а для арматуры класса А-IIIв ¾ равным 170 МПа.
При отсутствии сцепления арматуры с бетоном принимается значение Rsc = 0.
2.28. Расчетные сопротивления арматуры для предельных состояний первой группы снижаются (или повышаются) путем умножения на соответствующие коэффициенты условий работы gsi, учитывающие либо опасность усталостного разрушения, неравномерное распределение напряжении в сечении, условия анкеровки, низкую прочность окружающего бетона и т. п., либо работу арматуры при напряжениях выше условного предела текучести, изменение свойств стали в связи с условиями изготовления и т. д.
Расчетные сопротивления арматуры для предельных состояний второй группы Rs,ser вводят в расчет с gs = 1,0.
Расчетные сопротивления поперечной арматуры (хомутов и отогнутых стержней) Rsw снижаются по сравнению с Rs путем умножения на коэффициенты условий работы gs1 и gs2:
а) независимо от вида и класса арматуры — на коэффициент gs1 = 0,8, учитывающий неравномерность распределения напряжений в арматуре по длине рассматриваемого сечения;
б) для стержневой арматуры класса А-III диаметром менее 1/3 диаметра продольных стержней и для проволочной арматуры класса Вр-I в сварных каркасах ¾ на коэффициент gs2 = 0,9, учитывающий возможность хрупкого разрушения сварного соединения.
Таблица 23
| Проволочная | Диаметр | Расчетные сопротивления арматуры для предельных состояний первой группы, МПа (кгс/см2) | ||
| арматура | арматуры, | растяжению | ||
| классов | мм | продольной Rs | поперечной (хомутов и отогнутых стержней) Rsw | сжатию Rsc |
| Вр-I | 3 | 375 (3850) | 270 (2750); 300* (3050) | 375 (3850) |
| 4 | 365 (3750) | 265 (2700); 295* (3000) | 365 (3750) | |
| 5 | 360 (3700) | 260 (2650); 290* (2950) | 360 (3700) | |
| В-II | 3 | 1240 (12 650) | 990 (10 100) | 400 (4000) |
| 4 | 1180 (12 000) | 940 (9600) | 400 (4000) | |
| 5 | 1110 (11 300) | 890 (9000) | 400 (4000) | |
| 6 | 1050 (10 600) | 835 (8550) | 400 (4000) | |
| 7 | 980 (10 000) | 785 (8000) | 400 (4000) | |
| 8 | 915 (9300) | 730 (7450) | 400 (4000) | |
| Вр-II | 3 | 1215 (12 400) | 970 (9900) | 400 (4000) |
| 4 | 1145 (11 700) | 915 (9350) | 400 (4000) | |
| 5 | 1045 (10 700) | 835 (8500) | 400 (4000) | |
| 6 | 980 (10 000) | 785 (8000) | 400 (4000) | |
| 7 | 915 (9300) | 730 (7450) | 400 (4000) | |
| 8 | 850 (8700) | 680 (6950) | 400 (4000) | |
| К-7 | 6 | 1210 (12 300) | 965 (9850) | 400 (4000) |
| 9 | 1145 (11 650) | 915 (9350) | 400 (4000) | |
| 12 | 1110 (11 300) | 890 (9050) | 400 (4000) | |
| 15 | 1080 (11 000) | 865 (8800) | 400 (4000) | |
| К-19 | 14 | 1175 (12 000) | 940 (9600) | 400 (4000) |
_____________
*Для случая применения в вязаных каркасах.
Расчетные сопротивления растяжению поперечной арматуры (хомутов и отогнутых стержней) Rsw с учетом указанных коэффициентов условий работы gs1 и gs2 приведены в табл. 22* и 23.
Кроме того, расчетные сопротивления Rs, Rsc, Rsw соответствующих случаях следует умножать на коэффициенты условий работы арматуры согласно табл. 24*¾26* и 27.
2.29. Длину зоны передачи напряжений lp для напрягаемой арматуры без анкеров следует определять по формуле
(11)
где wp и lp принимаются по табл. 28.
К значению Rbp при необходимости вводятся коэффициенты условий работы бетона, кроме gs2.
Величина ssp в формуле (11) принимается равной:
при расчете элементов по прочности — большему из значений Rs и ssp;
при расчете элементов по трещиностойкости ¾ значению ssp. Здесь ssp принимается с учётом первых потерь по поз. 1—5 табл. 5.
В элементах из мелкозернистого бетона группы Б и из легкого бетона при пористом мелком заполнителе (кроме классов В7,5—В12,5) значения wp и lp увеличиваются в 1,2 раза против приведенных в табл. 28.
Таблица 24*
| Факторы, обуславливающие введение | Характеристика | Класс | Коэффициент условий работы арматуры | |
| коэффициента условий работы арматуры | арматуры | арматуры | условное обозначение | числовое значение |
| 1. Работа арматуры на действие поперечных сил | Поперечная | Независимо от класса | gs1 | См. п. 2.28* |
| 2. Наличие сварных соединений арматуры при действии поперечных сил | „ | А-III и Вр-I | gs2 | То же |
| 3. Многократно повторяющаяся нагрузка | Продольная и поперечная | Независимо от класса | gs3 | См. табл. 25* |
| 4. Наличие сворных соединений при многократном повторении нагрузки | Продольная и поперечная при наличии сварных соединений арматуры | А-I, А-II, A-III, A-IV, А-V | gs4 | См. табл. 26* |
| 5. Зона передачи напряжений для арматуры без анкеров и зона анкеровки ненапрягаемой арматуры | Продольная напрягаемая Продольная ненапрягаемая | Независимо от класса То же | gs5 | В формулах поз. 5: lx — расстояние от начала зоны передачи напряжений до рассматриваемого сечения; lp, lan ¾ соответственно длина зоны передачи напряжений и зоны анкеровки арматуры (см. пп. 2.29 и 5.14) |
| 6. Работа высокопрочной арматуры при напряжениях выше условного предела текучести | Продольная растянутая | А-IV; А-V; А-VI; Ат-VII; B-II; Вр-II; К-7; К-19 | gs6 | Согласно указаниям п. 3.13* |
| 7. Элементы из легкого бетона класса В7,5 и ниже | Поперечная | А-I; Вр-I | gs7 | 0,8 |
| 8. Элементы из ячеистого бетона класса В7,5 и ниже | Продольная сжатая Поперечная | Независимо от класса То же | gs8 | |
| 9. Защитное покрытие арматуры в элементах из ячеистого бетона | Продольная сжатая | „ | gs9 | См. табл. 27 |
Примечания: 1. Коэффициенты gs3 и gs4 по поз. 3 и 4 настоящей таблицы учитываются только при расчете на выносливость; для арматуры, имеющей сварные соединения, указанные коэффициенты учитываются одновременно.
2. Коэффициент gs5 по поз. 5 настоящей таблицы вводится кроме расчетных сопротивлений Rs и к предварительному напряжению арматуры ssp.
3. В формулах поз. 8 настоящей таблицы значения Rsc и Rsw даны в МПа; значения В ¾ см. п. 2.2.
Таблица 25*
| Класс арматуры | Коэффициент условий работы арматуры gs3 при многократном повторении нагрузки с коэффициентом асимметрии цикла rs, равным | ||||||||
| –1,0 | –0,2 | 0 | 0,2 | 0,4 | 0,7 | 0,8 | 0,9 | 1,0 | |
| А-I | 0,41 | 0,63 | 0,70 | 0,77 | 0,90 | 1,00 | 1,00 | 1,00 | 1,00 |
| А-II | 0,42 | 0,51 | 0,55 | 0,60 | 0,69 | 0,93 | 1,00 | 1,00 | 1,00 |
| А-III диаметром, мм: 6 ¾ 8 | 0,33 | 0,38 | 0,42 | 0,47 | 0,57 | 0,85 | 0,95 | 1,00 | 1,00 |
| 10 ¾ 40 | 0,31 | 0,36 | 0,40 | 0,45 | 0,55 | 0,81 | 0,91 | 0,95 | 1,00 |
| А-IV | ¾ | ¾ | ¾ | ¾ | 0,38 | 0,72 | 0,91 | 0,96 | 1,00 |
| А-V | ¾ | ¾ | ¾ | ¾ | 0,27 | 0,55 | 0,69 | 0,87 | 1,00 |
| А-VI | ¾ | ¾ | ¾ | ¾ | 0,19 | 0,53 | 0,67 | 0,87 | 1,00 |
| Ат-VII | ¾ | ¾ | ¾ | ¾ | 0,15 | 0,40 | 0,60 | 0,80 | 1,00 |
| Вр-II | ¾ | ¾ | ¾ | — | ¾ | 0,67 | 0,82 | 0,91 | 1,00 |
| B-II | ¾ | ¾ | ¾ | ¾ | ¾ | 0,77 | 0,97 | 1,00 | 1,00 |
| К-7 диаметром, мм: 6 и 9 | ¾ | ¾ | ¾ | ¾ | ¾ | 0,77 | 0,92 | 1,00 | 1,00 |
| 12 и 15 | ¾ | ¾ | ¾ | ¾ | ¾ | 0,68 | 0,84 | 1,00 | 1,00 |
| К-19 диаметром 14 мм | ¾ | ¾ | ¾ | ¾ | — | 0,63 | 0,77 | 0,96 | 1,00 |
| Вр-I | ¾ | ¾ | 0,56 | 0,71 | 0,85 | 0,94 | 1,00 | 1,00 | 1,00 |
| А-IIIв с контролем: удлинений и напряжений | ¾ | ¾ | ¾ | ¾ | 0,41 | 0,66 | 0,84 | 1,00 | 1,00 |
| только удлинений | ¾ | — | ¾ | ¾ | 0,46 | 0,73 | 0,93 | 1,00 | 1,00 |
Обозначения, принятые в табл. 25*: 
