147525 (АТП на 350 автомобилей), страница 13
Описание файла
Документ из архива "АТП на 350 автомобилей", который расположен в категории "". Всё это находится в предмете "транспорт" из , которые можно найти в файловом архиве . Не смотря на прямую связь этого архива с , его также можно найти и в других разделах. Архив можно найти в разделе "остальное", в предмете "транспорт" в общих файлах.
Онлайн просмотр документа "147525"
Текст 13 страницы из документа "147525"
Нм,
гдер=0,94-КПД редуктора.
Коробка передач – двухступенчатая.
Передаточное число на первой передаче:
.
Передаточное число на второй передаче:
.
Частота вращения вторичного вала
мин-1.
Вращающие моменты на вторичном валу
Нм,
гдеКП=0,95-КПД коробки передач.
Каждый из вращающих моментов М2 поровну передаётся на передний и задний мост ходовой части автомобилей.
4.5. Обоснование кинематических и силовых параметров стенда.
Выбор электродвигателя Целью испытания коробок передач является проверка их работоспособности, долговечности, качества изготовления и ремонта, обкатки и приработки зубчатых зацеплений и других сопряженных деталей.
Зубчатые передачи в транспортных и грузоподъёмных машинах работают при переменных режимах, нагружениях, зависящих от множества случайных факторов и, следовательно, имеют вероятностный характер.
В связи с этим стенд снабжён устройством для программного нагружения. Практически все способы нагружения стендов с замкнутым контуром могут быть использованы в многоредукторном стенде данной конструкции. Где применена предварительная закрутка торсионного вала с помощью пары косозубых колёс.
Механизм закрутки валов представляет собой пару косозубых колёс, свободно вращающихся на совмещённом штоке двух гидроцилиндров. Осевое перемещение зубчатых колёс с помощью гидроцилиндров, управляемых по давлению масла с помощью клапанно-золотникового устройства по нужной программе, позволяет создать циркулирующую нагрузку в замкнутом контуре стенда, в который включена испытуемая КП.
Для имитации реверса производится перемена направления силового потока за счёт перемещения зубчатых колёс в обратную сторону. Холостой ход при обкатке коробки передач обеспечивается при нейтральном положении золотника (совмещённый шток гидроцилиндров с помощью пружинного устройства занимает при этом нейтральное положение) или при отключённой зубчатой муфте на валу III привода первичного вала коробки.
В стенде для кинематического согласования силовой цепи число однотипных редукторов в контуре должно быть четным. Поэтому механизм переключения и коническая передача вертикального редуктора представляет собой зеркальное отображение испытуемой коробки передач.
Коническая передача вертикального редуктора – m=12 мм, z1=15, z2=31 на валах I и II.
Механизм переключения между валами IV и V
I‑я передача: z1=20, z2=42, m=8 мм;
II‑я передача: z1=41, z2=21, m=8 мм.
Боковые левые и правые редукторы стенда кинематически одинаковые z1=28, z2=20, z3=28, m=8 мм замыкают вторичный вал испытуемой КП. Паразитное зубчатое колесо (z2=20, m=8 мм) служит конструктивно для увеличения межосевого расстояния с целью расположения валов V и VI стенда за габаритами испытуемой коробки передач.
Косозубые передачи механизма закрутки валов соединяют валы I и IV, создавая циркулирующую нагрузку путём их осевого перемещения без изменения частоты z1=23, z2=17, m=10 мм, =45.
Вертикальный редуктор состоит из цилиндрических колёс (z1=23, z2=23) с передаточным числом равным 1. Паразитное колесо этого редуктора согласует направление вращения первичного вала испытуемой коробки с вторичным, т.е. осуществляет общее кинематическое согласование стенда по направлению вращения.
Номинальную мощность электродвигателя стенда определяем исходя из величины нагрузочного момента коробки передач и потерь на трение в механизмах стенда.
,
где1=2=0,95-КПД боковых редукторов (левого и правого);
3=0,94-КПД вертикального редуктора;
4=0,96-КПД зубчатого механизма закрутки валов;
5=0,98-КПД зубчатого механизма переключения.
При восьми полюсах
кВт.
При четырёх полюсах
кВт.
Принимаем для привода стенда двухскоростной двухфазный асинхронный электродвигатель напряжением 380 В 4А132М8/4 с N=5,5/11 кВт; n=720/1460 мин-1;
; .
4.6. Расчёт клиноременной передачи привода стенда
На первичный вал коробки передач через вертикальный редуктор должна быть подведена частота вращений n1=71/143 мин-1. (частота вращения вала III стенда).
Передаточное число конической передачи вертикального редуктора и всего редуктора
так как цилиндрические передачи вертикального редуктора не изменяют частоты (z1=z2=23)
.
Расчёт ведём для второй скорости и мощности двигателя по методике изложенной [7] стр.270.
Выбираем сечение клинового ремня по табл.5.6 предварительно определяем угловую скорость и номинальный вращающий момент М1 на ведущем валу.
Исходные данные: N1=11 кВт, n1=1460 мин-1, u=5. Работа двухсменная, нагрузка реверсивная, динамическая.
Крутящий момент на быстроходном валу:
Нм.
При данном моменте принимаем сечение ремня "А" с размерами: bр=11 мм; h=8 мм, b0=13 мм, y0=2,8 мм, F1=0,81 см2.
Диаметр меньшего шкива в соответствии с рекомендациями dp min=90 мм, но так как в рассматриваемом случае нет жёстких ограничений к габаритам передачи, то для повышения долговечности ремня принимаем dр1=100 мм.
Диаметр большего шкива
мм.
Стандартный диаметр по ГОСТ 17383‑73 dр2=500 мм.
Фактическое передаточное число:
.
Скорость ремня:
м/с.
Частота вращения ведомого вала:
мин-1.
Межосевое расстояние:
мм.
Расчётная длина ремня:
мм.
Стандартная длина ремня L=2000 мм.
По стандартной длине L уточняем действительное межосевое расстояние:
мм.
Минимальное межосевое расстояние для удобства монтажа и снятия ремней мм.
Максимальное межосевое расстояние для создания натяжения и подтягивания ремня при вытяжке:
мм.
Угол обхвата на меньшем шкиве:
.
.
Исходная длина ремня (табл.2,15 [7]) L0=1700 мм. Относительная длина .
Коэффициент длины (табл.2. 19 [7]) СL=1,04.
Исходная мощность при dp1=100 мм и v=7,6 м/с передаваемая одним ремнём N0=1,275 кВт.
Коэффициент угла обхвата (табл.2,18 [7]) Са0,86.
Поправка к крутящему моменту на передаточное число (табл.2. 20 [7]) Тн=1,2 Нм.
Поправка к мощности кВт.
Коэффициент режима работы при указанной нагрузке (табл.2.8. [7]) Ср=0,73.
Допускаемая мощность на один ремень:
кВт.
Расчётное число ремней по формуле:
.
Коэффициент, учитывающий неравномерность нагрузки Сz=0,85.
Действительное число ремней в передаче .
Принимаем число ремней .
Сила начального натяжения одного клинового ремня:
Н,
гдеq=0,1 кг/м (табл.2.12 [7]).
Усилие, действующее на валы передачи
Н.
Размеры обода шкивов (табл.2.21 [7]) lр=11 мм; h=8,7 мм; b=3,3 мм; l=150,3 мм; мм; v=1,0 мм; h1min=6 мм; 1=34; а2=38.
Нагруженные диаметры шкивов мм,
мм.
Шина обода шкивов мм.
4.7. Гидропривод стенда для обкатки коробок передач
4.7.1. Исходные данные для гидравлического расчёта стенда
Усилие, развиваемое цилиндром для создания нагрузки F=26 кН.
Рабочее давление в системе гидропривода Р=6,3 МПа.
Гидроцилиндр с односторонним штоком и одностороннего действия.
Рабочая плоскость безштоковая.
4.7.2. Расчёт диаметра гидроцилиндра
Диметр гидроцилиндра определяем по формуле мм.
Принимаем Д=100 мм (Приложение 1 [8]).
4.7.3. Определение диаметра штока цилиндра
мм.
Принимаем d=50 мм (Приложение 3 [8]).
4.7.4. Расчёт расхода масла
Определяем расход масла при заданной скорости движения поршня, учитывая, что при манжетном уплотнении поршня и штока в гидроцилиндре объёмный КПД об=1.
м3/мин л/мин,
гдем=5 м/мин-скорость движения поршня.
Принимаем Qном=20 л (приложение 5 [8]).
4.7.5. Выбор насоса
По расходу Q=19,2 л/мин принимаем для системы гидропривода пластинчатый насос типа 12‑33 АМ.
Техническая характеристика насоса 12‑33 АМ:
-
рабочий объём насосаv0=32 см3;
-
давление развиваемое насосомр=6,3 МПа;
-
подача насоса при частоте вращения приводного двигателяn=960 мин-1;
-
объёмный КПД насосаоб=0,85;
-
общий КПД насосан=0,75.
4.7.6. Расчёт мощности потребляемой насосом
Определяем мощность потребляемую насосом по формуле
кВт.
4.7.7. Расчёт фактического толкающего усилия развиваемого гидроцилиндром
Определяем фактическое толкающее усилие развиваемое гидроцилиндром по формуле:
кН.
4.7.8. Расчёт максимальной скорости развиваемой поршнем гидроцилиндра
Определяем максимальную скорость развиваемую поршнем гидроцилиндра по следующей формуле:
4.7.9. Расчёт внутренних диаметров гидролиний
Определяем внутренние диаметры dвс, dн, dсл труб соответственно всасывающей, напорной и сливной гидролиний по следующим формулам
дм;
дм;
дм.
По подсчитанным значениям внутренних диаметров труб различных гидролиний принимаем по приложению 1 [8] условные проходы:
-
для всасывающей гидролинии Дув=16 мм;
-
для трубы напорной гидролинии Дун=10 мм;
-
для трубы сливной гидролинии Дусл=16 мм.
4.7.10. Расчёт толщины стенок гильзы гидроцилиндра и трубы напорной гидролинии
Определяем минимальные толщины стенок гильзы гидроцилиндра и трубы напорной гидролинии по формуле
мм,
гдеРу=1,25Р-расчётное условное давление;
МПа-для стальной трубы.
мм,
4.8. Технологическая карта на изготовление вала-шестерни
Первая операция. Токарная обработка I – Устанавливаем технологическую последовательность обработки детали.
Установка А (Установить, закрепить, снять).
-
Подрезать торец.
-
Подрезать уступ на 75 мм.
2А. Зацентровать.
-
Обточить начерно до 28 мм.
-
Обточить начерно до 50 мм.
-
Обточить начерно до 71,2 мм.
-
Обточить начерно до 41,5 мм.
Установка Б (Установить, закрепить, снять).
-
Подрезать торец.
7А. Подрезать уступ на 75 мм.
-
Зацентровать.
-
Обточить начерно до 50 мм.
-
Обточить начерно до 41,5 мм.
-
Обточить начерно до 40,2 мм.
-
Обточить начисто до 70 мм.
-
Снять фаску 445 на 70 мм.
-
Снять фаску 245 на 40,2 мм.
-
Проточить канавку на 40,2 мм.
Установка В (Установить, закрепить, снять).
-
Обточить начисто до 27 мм.
-
Обточить начисто до 40,2 мм.
-
Снять фаску 245 на 27 мм.
-
Снять фаску 445 на 70 мм.
-
Снять фаску 245 на 40,2 мм.
-
Проточить канавку на 40,2 мм.
II – Выбор оборудования: Токарно-винторезный станок 1А62 с N=7,8 кВт.
III – Выбор инструмента: подрезной резец Т5К10, центровочное сверло Р9, черновой проходной резец Т5К10, чистовой проходной резец Р9, канавочный резец Р9. Измерительный инструмент: линейка и штангенциркуль.
IV – Выбор приспособлений: для черновой обработки – трёхкулачковый самоцентрирующийся патрон, центр задней бабки; для чистовой – поводковый патрон, хомутик, центра.
V – Выбор режима резания, расчёт основного и вспомогательного времени.
Переход первый.