Руководящие технологические материалы по сварке и контролю качества (Нормативы по сварке), страница 9

│ ├──────────┼────────┼───────────┼───────────┼───────────┼───────────┤ │ │

│ │Ат-IIIС │ 6-32 │ 0,40-0,60 │ 0,35-0,46 │ 0,30-0,46 │ 0,28-0,42 │ │ │

│ ├──────────┼────────┤ │ │ │ │ │ │

│К2-Кт │Aт-IVC │ 10-32 │ │ │ │ │ │ │

└───────────┴──────────┴────────┴───────────┴───────────┴───────────┴───────────┴─────────┴────────┘

______________________________

* Здесь и далее размеры соединений арматуры классов Ас-II и Ас-III идентичны таковым классов А-II и А-III.

Примечания: 1. Величины d'_н/d_н, не совпадающие с приведенными, следует округлять до ближайшей величины, указанной в таблице.

2. В соединениях типа KI-Кт в сочетании с арматурой классов Ат-IVК и Ат-V диаметрами 10-32 мм стержни меньшего диаметра (d_н) должны быть из арматуры классов Bp-I, A-I, А-II и А-III.

4.1.2. Контактную точечную сварку следует применять при изготовлении арматурных сеток, плоских и объемных каркасов, а также некоторых типов закладных изделий, используя стандартные одноточечные стационарные и подвесные машины, в основном, при единичном и мелкосерийном производстве. При массовом производстве целесообразно использовать специализированные контактные многоточечные машины. Технические характеристики и область применения оборудования по п. 4.1.2 приведены в приложении 6.

4.1.3. Электроды контактных точечных машин (стационарных и подвесных) общего назначения, применяемых для сварки арматуры и закладных изделий с анкерными стержнями, следует изготовлять в соответствии с чертежами на рис. 4.2 и табл. 4.2 и приложением 7. Могут быть использованы электроды с контактной поверхностью в пределах 25-40 мм типа Д, выпускаемые в соответствии с ГОСТ 1411-77. Для удобства снятия таких электродов с машины целесообразно в последних сделать лыски под гаечный ключ (рис. 4.2).

4.1.4. Допускается применение электродов прямоугольного сечения. При этом сторона прямоугольника, определяющая длину линии контакта между электродом и стержнем, должна быть не менее размера Д (табл. 4.2). Сторона, перпендикулярная указанной, должна быть не менее 0,7Д. Допускается применение электродов цилиндрической формы, изготавливаемых методом холодного прессования.

4.1.5. Электроды контактных точечных машин должны быть установлены так, чтобы непараллельность их торцов была не более 3°, а несоосность верхнего и нижнего электродов не более 1 мм.

Таблица 4.2

мм

───────────┬─────────────────────────────────────────────────────────────────────────┬──────────────

Диаметр │ Рабочие рaзмеры электродов │Размер А под

сваривае- ├───────┬────────┬──────────┬─────────┬────┬──────┬───────────────────────┤гаечный ключ

мого │ Д │ L │ l │ l_1 │ d │ d_1 │ Угол посадочного │

стержня │ │ │ │ │ │ │ конуса, │

───────────┼───────┼────────┼──────────┼─────────┼────┼──────┼───────────────────────┼──────────────

3-10 │ 25 │ 55-57 │ 30-32 │ 24-25 │ 9 │ 13,4 │ 2 альфа = 5°41'28'' │ 18

12-22 │ 32 │ │ │ │ │ │ +- 1'15'' │ 27

25-28 │ 40 │ │ │ │ │ │ (по ГОСТ 8593-51, │ ──

32-40 │ 50 │ │ │ │ │ │ 8908-58) │ 41

───────────┴───────┴────────┴──────────┴─────────┴────┴──────┴───────────────────────┴──────────────

Примечание. При частом изменении сортамента свариваемых изделий на одной машине допускается устанавливать электроды с диаметром контактной поверхности Д, рекомендуемой для следующего порядка свариваемых стержней.

4.1.6. Для предупреждения чрезмерного износа и деформации рабочей части электродов следует обеспечить их гарантированное обильное охлаждение проточной водой. Схема такого охлаждения показана на рис. 4.3. и в приложении 8.

4.1.7. Замену изношенных электродов или их замену в связи с изменением сортамента выпускаемой продукции следует производить при помощи специального съемника, черетежи# которого приведены в приложении 9, или гаечного ключа - поворотом на четверть или пол-оборота в обе стороны. Категорически запрещается удалять электроды из свечи машины ударными воздействиями.

4.1.8. Основными параметрами режима контактной точечной сварки крестообразных соединений стержней, на которые необходимо настраивать машину, являются:

- сварочный ток I_св, определяемый мощностью трансформатора машины и включением его определенной (выбранной) ступени;

- выдержка под током t_св, на которую должно быть настроено электронное реле времени;

- усилие сжатия электродами Рэ, которое устанавливается путем регулирования пневматической системы электродов машины;

- диаметр контактной поверхности электродов Д, устанавливаемых согласно рекомендаций, приведенных в табл. 4.2.

Примечания: 1. Электронное реле времени обеспечивает регулирование четырех параметров режима сварки с помощью потенциометров: "сжатие", "сварка", "пауза" и "проковка". Для соединений арматуры с их спецификой формирования зоны совместной кристаллизации основными параметрами являются t_св ("сварка"). Другие параметры заметного влияния не оказывают, хотя следует иметь в виду, что при малом времени "сжатия" (t_сж) может быть значительное искрение между электродами машины и стержнями, или между стержнями при их слабом прижатии друг к другу; недостаточное время "паузы" и "проковки" при быстром перемещении изделия может привести к образованию горячих трещин и т.д. Учитывая это, показания названных потенциометров не следует устанавливать на "0" и целесообразно переводить указатель потенциометра на несколько делений по часовой стрелке до прекращения искрения.

2. Указания по настройке реле времени и системы сжатия электродов машины приводятся в заводских инструкциях, прилагаемым к машинам.

4.1.9. После очередного профилактического ремонта оборудования (см. приложение 3) необходимо уточнять величины сварочного тока I_св и время протекания сварочного тока t_св, изменяя ступень трансформатора и положение потенциометра реле времени сварки.

4.1.10. При сварке стержней с различным сочетанием диаметров назначение режимов ( I_св, t_св, Р_э) следует производить по стержню меньшего диаметра, а размер контактной поверхности электрода - по стержню большего диаметра.

4.1.11. При сварке двух стержней, один из которых гладкий, а другой периодического профиля, назначение режимов сварки производят по стержню периодического профиля, стремясь сократить время сварки t_св, т.е. выполнять сварку на "жестком" режиме.

4.1.12. Настройку оборудования на оптимальный режим сварки следует начинать с установления усилия сжатия электродами контактной машины Рэ, которое получают путем регулирования пневматической или гидравлической системы сжатия.

Значения усилий сжатия приведены в табл. 4.3.

4.1.13. Ориентировочные, минимально необходимые значения сварочного тока для изделий из арматуры классов А-II, А-III и проволоки Вр-I (Вр500) и Вр-600 выбирают по графикам на рис. 4.4.

Таблица 4.3

┌────────┬────────┬───────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────┐

│ Класс │Соотно- │ Рекомендуемые усилия сжатия электродами Рэ, тс, при диаметре меньшего стержня мм │

│арматуры│ шение ├────┬────┬────┬────┬────┬─────┬────┬────┬────┬─────┬───┬───┬───┬────┬────┬────┬────┤

│меньшего│диаметра│ 3 │ 4 │ 5 │ 6 │ 8 │ 10 │ 12 │ 14 │ 16 │ 18 │20 │22 │25 │ 28 │ 32 │ 36 │ 40 │

│диаметра│стержней│ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │

├────────┼────────┼────┼────┼────┼────┼────┼─────┼────┼────┼────┼─────┼───┼───┼───┼────┼────┼────┼────┤

│A-I, │ 1 │0,1 │0,14│0,18│0,24│0,41│0,53 │0,76│0,88│1,1 │1,23 │1,4│1,6│1,8│2,1 │2,4 │2,75│3,05│

│А-II, ├────────┼────┼────┼────┼────┼────┼─────┼────┼────┼────┼─────┼───┼───┼───┼────┼────┼────┼────┤

│А-III, │0,5-0,25│0,1 │0,1 │0,1 │0,12│0,2 │0,25 │0,4 │0,44│0,55│ 0,6 │0,7│0,8│0,9│1,05│1,2 │ - │ - │

│Вр-I, │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │

│Вр-60 │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │

│Ат-IIIС,│ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │

│Ат-IVС │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │

└────────┴────────┴────┴────┴────┴────┴────┴─────┴────┴────┴────┴─────┴───┴───┴───┴────┴────┴────┴────┘

Примечание. Если система сжатия не обеспечивает рекомендуемые усилия, допускается ограничиться наибольшим усилием сжатия, развиваемым машиной.

Для стержневой термомеханически упрочненной арматурной стали классов Ат-IIIС и Ат-IVС приведенные выше минимально необходимые значения сварочного тока должны быть повышены на 20-25%, для стержневой арматуры класса A-I минимально необходимые значения сварочного тока, принятые для классов А-II и А-III, могут быть снижены на 15-20%.

Технологически обоснованные значения сварочного тока для оборудования, на котором планируется работа, зависят от электрического сопротивления вторичного контура машины, величины и устойчивости первичного напряжения сети, качества наружной поверхности свариваемой арматуры. Исходя из этого, на корпусе каждой машины должны быть прикреплены таблицы с указанием ориентировочных параметров режима сварки для сочетаний стержней, выполняемых на данном оборудовании. Эти параметры должны корректироваться так, чтобы обеспечить величины относительных осадок h/d'_н для крестообразных соединений с отношением диаметров d'_н/d_н в свариваемом изделии. При этом чрезвычайно важно и необходимо учитывать способ изготовления стали: горячекатаная, термомеханически упрочненная (термически упрочненная на металлургических заводах) или упрочненная вытяжкой, холодной прокаткой, т.е. наклепанной.

4.1.14. Выбрав минимально необходимый сварочный ток, устанавливают соответствующую этому току ступень трансформатора машины соблюдая условие, при котором выбранный ток I_св будет близок, но несколько*(2) меньше, чем вторичный пиковый ток I_1, в начальный момент сварки, измеренный непосредственно с помощью приборов или пересчитанный с первичного тока I_1, замеряемого, как правило, измерительными клещами.

Для пересчета первичного тока на вторичный при сварке арматуры допускается пользоваться формулой:

U

1

I = I x ──

2 1 E

2

где U - первичное напряжение сети;

1

E - вторичное напряжение соответствующей ступени

2 трансформатора.

4.1.15. Выдержку под током t_св (положение рукоятки потенциометра "сварка" реле времени машины) следует уточнить опытным путем, после установления минимального необходимого значения t_св по графикам на рис. 4.5. При назначенных величинах Рэ и I_св (ступень трансформатора) сваривают 3-4 крестообразных соединения. Их конструкция приведена в разделе 7, затем измеряют величины относительной осадки h/d'_н, оптимальная величина которой должна соответствовать приведенной в табл. 4.1.

По-видимому, в тексте предыдущего абзаца допущена опечатка. Имеется в виду "разделе 4"

Если продолжительность выдержки под током, требуемая для сварки крестообразных соединений большого диаметра, при установлении максимальной ступени трансформатора не обеспечивается технической характеристикой потенциометра данной машины, допускается не прерывая процесса сварки (не опуская педаль включения машины) повторить цикл сварки, но не более 2-3 раз.

4.1.16. Величину осадки h (рис. 4.6) следует определять по формулам:

для двух стержней h = сумма(d - (a + в))

1

сумма(d - (a + в))

1

для трех стержней h = ──────────────────

2

где сумма d - сумма диаметров стержней, мм;

а - суммарная толщина стержней после сварки в месте

пересечения, мм;

в - суммарная величина вмятин (в' + в''), мм.

4.1.17. Оптимальные величины относительных осадок h/d'_н в крестообразных соединениях двух стержней с нормируемой прочностью должны находиться в пределах, указанных в табл. 4.1. Для соединений трех стержней величины h_1/d'_н следует принимать в 2 раза меньше относительно приведенных в табл. 4.1, но не менее 0,1.

Максимальные величины относительных осадок в крестообразных соединениях двух стержней с ненормируемой монтажной прочностью приведены там же.

4.1.18. При сварке соединений с нормируемой прочностью параметры режима I_св и t_св, определенные в соответствии с требованиями пп. 4.1.13, 4.1.14 и 4.1.15, следует проверить, для чего необходимо сварить и испытать на срез 3 контрольных образца. Конструкции и размеры образцов, а такте схема их испытаний должны удовлетворить требованиям ГОСТ 10922-90 (см. также раздел 7).

По-видимому, в тексте предыдущего абзаца допущена опечатка. Имеется в виду "раздел 4"

4.1.19. В том случае, если прочность хотя бы одного из контрольных образцов окажется ниже нагрузки, регламентированной ГОСТ 10922-90, режим сварки следует откорректировать, используя для этой цели следующую методику:

при выбранном в соответствии с указаниями п. 4.1.12 значении Рэ сварить по 3 образца на нескольких более высоких по сравнению с определенной по пп. 4.1.13 и 4.1.14 ступенях регулирования трансформатора, сохраняя при этом неизменной среднюю величину h/d'_н по табл. 4.1. Неизменность величины h/d'_н при сварке на различных ступенях регулирования трансформатора должна обеспечиваться соответствующим подбором t_св. Выдержку под током следует уменьшить при переходе на более высокую ступень регулирования трансформатора; испытать на срез сваренные образцы и определить оптимальные величины I_св и t_св; (ступень регулирования трансформатора машины и положение рукоятки потенциометра "сварка"). В качестве оптимальных следует принять параметры режима, обеспечивающие наиболее высокую прочность сварных соединений при испытании на срез.