Тимонин А.С. - Инж-эко справочник т 3 (Тимонин А.С. - Инженерно-экологический справочник), страница 208

Рекомендуется принимать следующие значения (',)„кДж/кг: для водорода (Н) — 125,7 10' для углерода (С) — 33,9 ° 10' для серы (Б) — 10,89 ° 10' б) для сухого газообразного топлива 9. = Б ХЯ, + гХ„, где Х вЂ” массовая доля! -го компонента в топливе; (,), — низшая удельная теплота сгорания ! -го компонента.

Рекомендуется принимать следующие значения Я, кДж/кг: метан (СН4) — 50,0 10' пропан (С,Н,) — 46,4 10' пентан (С,Н„) — 45,3 ° 10' сероводород (Н,) — 15,3 ° 10' окись углерода (СО) — 10,1 10' этан (С,Н,) — 48,2 ° 10' бутан (С,Й„) — 45,7 10' водород (Н,) — ! 19,5 10' г — удельная теплота парообразования воды (г = 2,5 * 10' кДж/кг); Մ— относительный массовый выход водяного пара при сгорании топлива.

4. Низшая теплота сгорания топлива, кДж/кг Д„= Д, — Х„г. 5. Теплоемкость золы твердого или жидкого топлива, кДж/(кг К) С, = 0,711 + 0,0005 г,. 6. Теплоемкость горючей части топлива кДж/(кг К) С„= 0,837 + 3,76(0,13 Х)х х(130 + г,) ° 10 '. 7. Теплоемкость топлива, кДж/ (кг К). С, = [Х„С, + (1 — Մ— Х ) С„+ +ХС] 10-' где ф— теплоемкость воды (4,187 кДж/(кг К). 8.

Энтальпия водяного пара, находящегося в топочном газе, кДж/кг ~„= 2,49 ° 10'+ 1,968 г, . 9. Коэффициент полезного действия топки т~, можно принять следующим: при слоевом сжигании топлива — 0,94 — 0,95 при камерном сжигании твердого топлива — 0,96 — 0,97 при камерном сжигании газа или мазута — 0,98 — 0,99 Для калорифера можно принять Ч, равным — 0,98 — 0,99.

10. Коэффициент избытка воздуха в газе на входе в сушилку (п,о +с,с,)-(1-х. -х„)с„г, - х„~.-л,у,'-ц а = > А,(с,„с, +г ~„ю ) Часть 1Х Осиовоае оборудование для нереработки твердых отходов 985 Допускается принимать С,„как теплоемкость воздуха. 11. Относительный массовый выход сухого газа при сгорании топлива, кг/кг 1„= 1 + а,Х, — Մ— Х„. 12. Влагосодержание топочных газов при входе в сушилку п,~ой'о + Хп 1 'сс При использовании в качестве сушильного агента нагретом в калорифере воздуха влагосодсржание воздуха при входе в калорифер д', будет равно влагосодержанию при выходе из калорифера с~„т.е.

Н, = И,. Значение д'„если оно не задано, можно рассчитывать по зависимо- сти риас ~о =0622  — в~1о"" где во, Ро"" — относительная влажность сушильного агента на входе в калорифер и парциальное давление насыщенного пара при температуре 1.  — общее давление сушильного агента. 13. Удельный объем влажных топочных газов, м'/кг сух. газа б,' = 4,64 10 '(273 + 1)(А.622 + д 1О') где А — коэффициент, учитывающий изменение газовой постоянной.

Он зависит от избытка воздуха а, 1,0 1.5 2,0 2,5 3,0 3,5 со А 0,931 0,950 0,9б3 0,973 0„98! 0,98б 1,00 Значения г и 0 берутся соответственно для начальных условий (г, и и,), конечных (г, и а1,) и средних (1„и И„). При использовании в качестве сушильного агента нагретого в ка- лорифере воздуха значение коэффи- циента А берут равным единице. П Определение производительности сушилки по испаренной влаге 1. Влажность пыли на выходе из сушилки ж„= 0,5 в,.

2. а) Количество испаренной влаги при заданной производительности по влажному материалу, кг/с Н'= О, (1 — Ху„)(~а! - и 2)+ Хгв(~у~ — ~а„) 100- в2 б) Количество испаренной влаги при заданной производительности по высушенному материалу, кг/с (1 — Х„„)(~, — ~~ ) + Х (в, — ~~„) 100- к) где Х вЂ” доля уноса материала из сушилки в пылеосадительное устройство. Принимается обычно (3 — 10) 10 '. Ш.

Определение расхода топлива в топке или греющего пара в калори- Фере 1. Количество теплоты, необхо- димое для испарения 1 кг влаги из материала, кДж/кг Чо = 1„— С„0о, где 1'„— см. разд. 1, поз. 8, ф— см. разд. 1, поз.7, Оо — начальная температура ма- териала, С. 2. Теплоемкость абсолютно сухого материала С„кДж/(кг К). Может быть принято: для неорганических материалов С, = 0,750 — 1,050 для органических матсриалов С, = 0,920 — 1,590.

3. Теплоемкость высушенного материала, кДж/(кг К) Глава 4. Оборудование для термических методов переработки отходов (100-в2)СО+ ь2С„ 100 4. Количество теплоты, необходимой для нагревания материала, отнесенное к 1 кг испаренной влаги, кДж/кг а СЛ(О -О )+Х „(О„-О )] 5. Количество теплоты, теряемой в окружающую среду, отнесенное к 1 кг массы испаренной влаги, кДж/кг Ч, = (85 — 170). 6.

Теплоемкость влажного газа при начальных параметрах газа, кДж/(кг К) С „=С г+АСл С,г, ф— теплоемкость сухого газа и водяного пара при температуре на входе в сушилку. Рекомендуется принимать значение С' как для сухого воздуха. 7. Теплоемкость влажного газа на выходе из сушилки, кДж/(кг К) Свл г Ссг,+ И2Сл с~, — можно определить предварительно по значению т2 как для изоэнтальпической сушки по диаграмме 1 — Х; С,"„С„" — теплоемкость сухого газа и водяного пара при температуре на выходе из сушилки. 8. Расход абсолютно сухого сушильного агента на испарение 1 кг влаги, кг/кг Чо+Чи+Чс Чсг Свл гт1 Свв.гт2 9. Приращение относительного массового расхода абсолютно сухого сушильного агента за счет неорганизованных подсосов воздуха в сушилку, кг/кг Члс = 0,2 Ч.г 10.

Влагосодержание сушильного агента на выходе из сушилки, кг/кг 1 И2 = + а'1 Чсг + Члс 11. Количествотеплоты,теряемой с отработанным сушильным агентом, отнесенное к 1 кг испаренной влаги, кДж/кг ( ° Чг Чсг~Свлл~2 Свл.О 26)+ЧссЯгт2 Ссг.О'тО)' С,„„С„, — удельная теплоемкость влажного и сухого воздуха на входе в топку (калорифер) при т„. Рекомендуется определять аналогично указанному в п. 6 данного раздела. 12. Расход теплоты на испарение 1 кг влаги с учетом всех тепловых потерь, кДж/кг ЧО+Чч+Чс+Ч. Чг 13. Массовый расход топлива в топке сушилки, кг/с В,=— уИ' й Тот же проверочный расчет В' = т 'сг 14.

Массовый расход пара в калорифере, кг/с ЕД =— УЧИ' л ю' -1 т'", à — энтальпия пара и конденсата в калорифере. Определяется по справочникам в зависимости от величины давления. 1К Определение размеров сушильного барабана 1. Среднее влагосодержание сушильного агента в сушилке, кг/кг Часть 1Х. Основное оборудование для переработки твердых огпходов (1, -О,) — (12 -О,) Ь|„= -О 1п г 12 Оо 987 с1, +сгг ср 2. Средняя разность температур между сушильным агентом и материалом в сушилке, 'С а) при прямоточном движении (1~ -Оо)-(12 -Ог).

~ср Э 1п— о 12 Ог б) при противоточном движе- нии 3. Средняя температура сушильного агента в сушилке, 'С О +О 'ср 2 + ср" 4. Определение удельного объема 1~„„сушильного агента при 1„и И„, м'/кг (по п. 13 разд. 1). 5. Средняя плотность сушильного агента в сушилке, кг/м' 1+ ~ср Р Вл.ср оос„ 6, Объемный расход сушильного агента в сушилке при 1ср и д„, м/с ~;, = (д, + д,)22„,И'. 7. Средний массовый диаметр частиц материала, м Ом.ср = ~~~б~у~ гм 5,, у, — соответственно диаметр и массовая доля частиц 1-й фракции.

8. Максимально допустимая скорость сушильного агента на выходе из сушилки и, выбирается в зави- симости от среднего диаметра час- тиц из следук2щей таблицы: 9. Объемный расход сушильного агента на выходе из сушилки, м'/с 1'; = (д„+д„,).22о И' 22о — опРеДелЯетсЯ по п. 13 РазД.

1 2 2 10. Ориентировочно определяем диаметр сушильного барабана, м В =1,2-1,3 — '. 'г ~г 11. Выбирается тип насадки по ОСТ 26-01-437 †. 12. Выбирается частота вращения барабана в пределах и = 0,5 — 8 об/мин. 13. Определение угловой скорости вращения барабана, рад/с. О2= —" 30 14. Выбирается коэффициент заполнения барабана д по ОСТ 26- -01-450 — 78 (табл. 4.5). 15. Необходимая площадь поперечного сечения барабана, м' рг 1г (1 ~р)1~' 16.

Необходимый внутренний диаметр барабана, м Б~ава 4. Оборудование для термических методов переработки отходов Таблица 4.5 Параметры сушилки Суммарная длина отрезков в поперечном сечении ба абана, соотвегств щих Площадь поперечного сечения материала на одной лопасти при выходе из <оавала» Г„„м' Коэффициентт заполнения барабана материалом Ч Угол поворо бараба на Д~ Средняя высота падения частиц Ь „,и Наружный поверхности соприкосновенияя газа с материалом, расположенным на лопастях Я„, и Тип диаметр насадки барабана П„, мм коголенной» поверхности ~о 1000 0,617 0,0348 4,16 1,19 1200 0,741 0,0502 1,43 1600 1,08О 0,0398 3,11 8,33 2000 3,43 0„0596 1,045 9,10 140 Лопасз- 2200 1,345 0„0695 3,90 11,00 2500 12,60 1,545 0,0745 4,48 О,ОЗЗО 1,590 14,10 1000 0,0093 0,159 7,90 2,70 1200 0,191 3,23 0„0135 9,50 0,25 1600 0,0238 12,70 4,31 2000 0,0137 0,344 15„40 0,21 Сектор- ная 120 2200 0,348 6,05 О,О382 17,40 2500 0,451 19,80 6,86 0,25 0,0532 0,439 22,50 7,78 1 ХЯ 17.

Выбирается внутренний диаметр барабана по ОСТ 26-01-347 † из условия ~вн ~в» ' 18. По ОСТ 26-01-437 — 78 по значению Р,„находится наружный диаметр барабана Р„и общее число лопастей основной насадки. 19. Средняя высота падения частиц материала Ь„определяется по найденному значению Р„и типу насадки (табл. 4.5). 20. Срсдняя скорость падения частиц с лопасти насадки, м/с ""=~Ф 8 — ускорение свободного падения, м/с'. 21, Средняя скорость сушильного агента вдоль оси барабана, м/с 4~ г.ср ц'Рг (1 ' )В2. 22. Средняя относительная скорость сушильного агента и падающих частиц, м/с 11г тзср.г+ ця.ср 23.