проектирование (Н.А. Алексеева, Ю.Б. Михайлов - Проектирование эвольвентных зубчатых передач авиационных механизмов), страница 8

|3 |рсяслсннс чисел зубьев шсстерпз ~ кплеса в мсрепато'шого часла Число з ело зубьса в|сотерна и псрнпм нрвбгплз иин можно выбрать КО ЯО х | = — —— — =22,9. з+ ! 2,5+ ! Округз нн число зуий св шестерня ло цслпга, окончатслы ип лопух з Число зубьев коз оса а верном преблаженно хг — — х|.1н23.25= =эз,5.

Округляя число зуб.еп «плеса Ло целого, получаем х 58. г !(ля обеспечен я к а з н рат | стп числа зубьсп пюстсрнн а колеса оковчатсльип амбарном х = 24, х 60. з г кг Псрсдаточнпс чвсз|п дпн ярянятых чисел зубьев и = — = — „-в2,5. к| 24 Ошлозшнне всрелятнчш и числа 1 — и! ! 2,.5 — 2,5 Пк!Ж вЂ” ~. !ООЧ', О 2 Прелельное контактппс напряженно лз я поверхности зуба шестерня| азгги > алг — — пззг > илг Мзщ Для аэотвруеиых зуб>си псрхпвй н нижний врсяслы аыбнрпсм ио табл.

!.6| и|! я = 1900 МПа, пз! |; — — !050 МПа. | Число циклоп, соптаетстпующсе лззюыу кривой устазшстнз )УОО н !2(ПОО)" = !2 60' = 1,55 !О" . и Расчстное число циклоп лзмеиепвя спитактиых напряжс|шй иа орной нпаерхностн зуба шсстсщиз Л зэк, глк с л|'Л з Приап|заем экпиаалситную ллптельносгь цикла нагруженвя од! ноб попсрхиоств.

Ранний длитсльапсти одаостороннсго яращснн» а течение олаого никла негруженая глк = 05 шп (см. Рис. 3.2), часлп контактов олной поаерхипсти зуба |нестсрвп валдаи оборот с = !. ;| По асхпл|шм да|и|ыи частота яращелня шестсри л, =62,63 с (600 об)зззззз). Число циклоп пагруженая передачи 60 гл 60 600 э — — — =04 1О ю Полставляя числовые значения, получаси и +1+2исшХ 2 Я илн оп а = 1607 Мпа и ппа =1607МПа. Конуспое расстоявпе 6! 7(лл = 05-1.600 04.!О = 12.!О Пределы ос папряжшше после числовых подставоаок: ! 55.

!Ое !900 МПа > пи а = Р350 У -' — > !050 МПа 1,2- 10 1900 МПа 2 !607 МПа > !050 МПа. Так «ак нсравсистлю выполвястся, приавмасм 2.7. Оп е елсиис оп скаемоб всличиаы ковтактвыхпап нжсиив пи !шм, 1607 оа = ы' = = 1339 МПа, ар Б„!2 где 5 „= 1,2 — «озффицисит безопасности по табл. !.7 для Р с 098. 2.8. Определение значений козффицислпоп К!э, Кд, КЛ р и фувкцану'( ), входящих п формулу оерсделсиа» 2.8.!.

Коэффициеит, учитыопющий роспределеиие погрузки между зубьями лрп Расчете ио коитиктиую аыиослиаость: Кп„=) дяя прямозубых аар. 2.8.2. Коэффициент, учитыешощий яерпеяомерпоеть раслределепия погрузки ио ширине эубчотьы аелцое: Клр = 1 Зло табл. ! 9 для консольного располажсиия колес относительно опор,твердости материала НВ > 350 и .у „л = 0,25.

2.8.3. Коэффициент, учшлыоалои(ий допоячительиую дихпмическую нпгрузку. В первом приближении Ки1, = !. 284. еруокцпяу(() ) = ! — пря прямых зубьях. з бчатой пс с) ачи в вс аом а вближсааи е 2 излп2Х ~цл„я(1 Осцл„п) где Т, Ка=!20000 1.'5=!В)ООО П-мм — расчетный момсат ва плсстсрвс; Е„р — — 2,1.

10 МПа — орввсдсипни модуль упругости при ков- 5 такте стальных зубьев. Подстаалаа входащис в бюРмУлУ вела'ппт, оолУчасм ээ — ')2,5 +! = 97,24 лл». 5(2,5 1339 -0,25(1-0,5 0,25) 2.10. Ов с слсвае моз ля зацсплсивя 2ЯеывХ 2.972 — - '— = 299 мм. кл+хз+2хлхзсозХ "т60 +24 Из табл. !.11 пыбарасм ближайшее бозлыпсс сталчфртхос зпачепис модул» те 3 мм. Делллтелльллыс диаметры в пвружиам торцсоам ссчспип: й,=лп,е.*5=3 ° 24=72 мм; йз — — ли„хз=З 60=!80 мм. = —" Р .*,'7...::'Ы.

г- 2мпХ * 2 Рабочая ширина конических зубчатых аснцое Ь = цл„д-Я =0,25.97,24=24,31 мм. Шллрлллла асмцоа шестерни а ковоса выполаястсп Одиваковай: Ь1=Ьз Ьи с округлением до блюкаа ° лего бпяьшсго стаидартаого звачсаия по табл. 1.12 Ь 1 =Ь э=25 ии. Среднее копуснас рвсстояпие Н = Я вЂ” 0.56 и = 97 62- О 5. 25= 85,12 МЫ. Лаловллнлггле глы п у рв асршппвк дел»тельных «опусов; Б 1 ) 0,54 ! 1! 1 05. 72 1 =вгш!п — =агсмч ' — — = 21 42'5 Н ~= ~ 9762 = ' б" и БЗ=Е-Б1=90'- в 2Г42'56" = 68'17'4".

Давбплшная высот» зубьев у торца Ь =2т +02 1 --2 ° тг,= ° 3+ +02.3=66 мм. В ысатв головок зубьев у торца Ь ч — — гп г = 3 мм. Угол ножк» зубал г Ь О/= его!8 = агс(8 2'6'43,. 97,62 Угол кпнуса иерииис Б = Б,-01= 21 42'56"-2 6'43" =!9'36'13"; Б = Бз — 01 — — 68'17'4" — 2'6'43" = 66'!О'2!", Внешний диаметр вершин зубьев И =4,+2Л созБ !=72+2 66.саз21 42'56"=8426 мы й =йз+26 сокБ«=180+2.66-сояб8'17'4"=18488мм. 3. . Определенно размеров канструктнппых элементов зубчатых колес Учитывая мел«поори»нос производство,указанное а исходных дивных, а также консольное расположен»с зубчатых колес ва «пнематаческай схеме рацвональво иолу'плть зшото»ку для зубчатогп з чатогп колеса высадкой нл «авочги й ллвинше.

Зубчатыс кплсса будут ллзгатааляться заид«и с ишюм, ч л 1 нзм, что атас'гвсз' и треба»анимы повышенной надежности. Конструкт»ивов вено»«симе можно ре«оысвдапать согласна р ., ' зл еры «онструктняиых элементов пп соотиошенянм равд. 3 ис. 1.7, в. 1'а части 1. 4 Проверочный расчет конической передачи ва «аытюгтную прочность условие контактной пра'лллагылл ггч — гтнг < 4.!.

Определение «озффнциеитоа з „, х „, х вхадпщвх а формулу для апредслсии» о „ 4.1.1. Коэффициент, учитывающий форму сопряжения поаерюгостей зубьев. Для прямозубай передачи * „= 1,76. 4.1.2, Коэффициеюп, учитывпющий упругие свойство лглтериалов зубьев: «„=270 МПа !Л 4.1.3, Коэффициент,.учитывающий сумлгариую длину контакт»ых линий в зпцеллеиии, ««= 1 дл» прямых зубьев. 4.2. Оп е слепце слыгвй асчстпой ок зкной ваг эки на з бья п и «счете контактной и очности р лл'нг = КнвКнрКну гг 1, гв т(К«!20 !О'.125 г! 63 г Кн =1 — по и. 2.8.1; Кир — — 1,3 — по и.

2.8.2; й =т ы =тг (! — 05лу !1)г! — -3(1 — 05-025).24=63 лнл — пои.42 ласт»1. с«прост!гой коэффициент, принятый в первом приближении Кн«=1, определяем по формулсл ы иу К =1+— НУ вЂ” Р, ! где и ну — удельная окружная динамическая нагрузка иа зубья, апре! делается из иерапенстаа ! й (и.г- ! ) < ил,, Н/ылл. 2и 62 63 ч~ ов ! ~ 1337! ь, =ь,=гл ° !Оз!.25 Клу= 1+ — = 1,П 2380 ок < окр \ оЛ, 3 1 оя = х„-х„з, -0,85. и ! — ! 76 270 63 0,85. 2,5 После подстановки получаем! 26 — 4 0,28.

26 — 1,5 162 — 4 Ук — — —,— —— 3,6. 0,28. 162 — 1,5 После подстановки числовых значений и!!я — — 0014-56-1,98 ' = !031, Н/мм<ЗВО, Н/мм, 63 ! 2,5+ 1 1 где В „= 0,014 — ио табл, 155 для прямых зубьев без модификации головок нрн НО > 350; 8«=56 н и« вЂ” — 380 Н/мм — аа табл. !.!6 для восьмой степени точности при гл = 3 < 3,55 мм; я.63.600 У= ' = = 1,98, м/с. 60 !Оз 60 105 Так как неравенство ныноллястсн, окоачатслыюс значение удельнан окру«гной динамической нагрузки аа зубья ы ггт= !0,31 Н/мм. Тогда схоростной «озффнциснт И результате восле подстановки удельная окру!кива нагрузка згля — — — '.

1 1,3. 1,П = 13737 П/мм. 2380 4.3. Оя 1с! слсннс гасчш шх агу«гак«агах вав гяжсв~й 4.4. П оас «а «оитактиой в очности з бьсв ое е ачи он < око влн 790 МПа < 1337 МПи, где о „„= !337 МПа по а. 2/Д Условие нро ишстн удовлетворяется, зубья нгсстсрвгг н «олеся нрочлы нрн действии «оитактиых на~гряжспий. Валлу ислогрузко заг!снлсния по контактной прочности рабочую ширину зуб ~а«ого венца, принятую а и. 2.П, мо1кио уменьнвшь до пели нння Однако следует учесть,что для «оаичсских передач механизмов взлета н аосадки не рекомендуют уменьшать относительную ширину зубчатого иенца менее 0,25, так «ак лшжет нс исошливтьск условие прочности на изгибу. Нмся ванду указанное ограничение ориивмасм ио табл. !.12 новые значению действительной ншрииы зубчатых венцов: 5.

Провсрочаый расчет коцнческай всрсдачн на прочность но изгибу Условия изгибиоГг прочности зубьев шестерни н колеса: у освовшгня зуба вгсстсраю и колеса ох 5л.!. козбгфициеигн, у сиглыаагоо!ий фшрлу лрофиля зуби: хт — 4 Ур ~ з — дл» колес с иаружиымн зубьями без смег* 0,28 л — 1,5 "цз щения профиля, где з = =,, „= =25,8-26; х! 24 24 сшй! г! 42'56" О,ргр х! 60 60 „= — = !62г!6- 162. сааба сш68'!7'4" 0,37 5.! .2.

Козйэфгг ...Ко 4пгрггг!ггеггог, ргигпыоа ощнй лпклоп лпипп зубп У = 1 (длн прямых зубьеи). 5.1.3. О . Определение удельной расчетной окруж г й у го нагрузки на зубья лрв рнсчегле иа изгиб 7' и«г = Ь «Р..К,В «пу, где Гг — — 2380 П но п. 4.2; Ь =Ь ! —— Ь 2=24 ми Еоэффнцпснт, у гптываюныш распределение нагрузки межд зубьями нри расчете па изгиб и ме Лу 9-л гг — 3 Кяо — — — г* — + — < 1 (цля прямых зубьев), с гис л = В, ен агг пгслястся «о рскоиспяацняь «. 2.8.4 г ..

с помощью графика рве. !.Ьг е = еи + с„= 081+09=1,71. После подстаггоахи получаем 9 —   — 3 К .„ = + = 0,9 < ! . 119!.71 Т ак как неравенство выполняется, то нрппимасм Кг 0,9. г' Коэффвцвсггг, учитыаакицвй неравномерность распредслеггия нагрузки пс мирнее зубчатых аегщоо Кхр=Кггр=1,3 (по п. 28?), так как влечения коэффициента пдипакпны нри рас гете на контактную в пзгнбную прочность. Скороствобг козффгщиспт, учнтынающий Воиовплтельпую ддпамнчсскухг нагрузку па зубья, и = 0,016.56 1,98 — — = Н,78, Н/млг < 380 Нlмм, 63 ( 2 5+ 1 ) ГУ 2.