Semenov E.I., i dr. (red.) Kovka i shtampovka. Spravochnik. Tom 2 (Mashinostroenie, 1987)(ru)(L)(T)(193s) (813577), страница 59
Текст из файла (страница 59)
В отделочном ручье, как правило, профильную заготовку пропускают 2 раза без кантования (реже 3 — 4 раза), Рнс. а4. Схемы и опродолоппю размеров пробмлп ззготоопм под золодмую готдолоч оую! оаллпоопул а — олроделопое пормзлеа А, А,, „„ А;  — определеппд ппрмзлея Н, Н, ..., Н л что позволяет снизить влияние упру- гих деформаций инструмента и обору- дования и получить более точные раз- меры изделия. Между отдельными про- пусками и после окончательной валь- цовки для снятия наклеил заготовки, при необходимости, подвергают от- пуску. Профиль исходной заготовки строят так, чтобы коэффициент вьпяжки в раз- личных сечениях профили ручья был одинаков, так как в противном слу- чае заготовка получится искривлен- ной. Построение профиля заготовки осуществляют по профил о готового изделия по отношению нормалей, про- веденных к контуру на различных его участках (см.
рис. 34): н и, н„ вЂ” — = — = 1,05 —:1,0?, й, = йз " ' й„ где й,; й„..., й„— отрезки нормалей к кривой контура профиля отделоч- ного ручья готового профиля, мм; Нл; Н;, ..., Ни — отрезки нормалей к крй- вой контура профиля нсколюй заго- товки, мм, На рис. 34 нормали построены к од. ной поверхности. В некоторых случаях прн отделке изделий сложной формы при расчете построении формы заго- товки нормали строят ко всему кон- туру.
Линия встречи нормалей пред- ставляет собой геометрическое место равноудалениых точек и совпадает с гребнем отсыпки песчаной массы, что используют для ее определения в неко- торых практических случаях расче- тов. Точность определения формы зато. тонки будет тем выше, чем на большее число частей будет разделен профиль СПЕПИАЛИЗИРОВАННАЯ ШТАМПОВКА 380 ПРОДОЛЬНО-ПЕРИОДИЧЕСКАЯ ПРОКАТКА 38! аи б) продольной ве — треккалкарага: к — стаиа-пзе«еа ручья штампа, т. е.
чеки ыеньше будет принят размер «а» (см. рис. 34, б). Же. лательно, чтобы этот размер был не более 0,3 — 0,8 максимальной толщины профиля (гии на рис. 34, с). Ручей штампа располагают в валках так, чтобы его центр тяжести находился на средней линии валков — линии, равноудаленной от осей валков. Иначе полоса будет искривляться на валок, ось которого ближе к центру тяжести профиля ручья.
Величину опережения и длину ручья штампа рассчитывают 'гаи же, как и прн вальцовке в открытом ручье. В качестве смазочного материала при отдела пюй вальцовке применяют машинное масло. Штамгазочная вальцовкв, Штампа. ночную вальцавку производят в штамповочпьих зальцах с валками диаметром 500 — 1000 мм при температурах 900 — 1130 аС, применяют в массовом и круппасерпйзсч производстве мел. кпх и срелпнх поковок переменного се кения простой н сложной формы, например, боковых звеньев скрепка. ваго капвегера, молотиов, кулачков. Изготовление мелких деталей типа гайииз-баргкииеии можно осуществлять на заливах н меньшего диаметра, например, 320 мм. При ш иамповочной вальцовке за один оаорои валков можно получить цепочку иы четырех и более отштампованных изделий, а на валках большого диаметра можно получать две такие заготовки за олин оборот валков, раз. мешая на валках напротив друг друга по дизкиетру лва комплекта штампов. Широкое внедрение штамповочиой вальцозкн сдерживается недостаточной тс:иастью получаемых изделий, особенно по длине н форме торцовых гранея.
Это связано с явлениями опережения н обкатки, описанными ниже. Чем меньше диаметр валков, тем больше, при том же режиме обжатий, вытяжка полосы н опережение. Этим объясняется применение для штамповочной нальцовки вальцов с валками большого диаметра. На опережение при вальцовие влияет и большое число технологичесиих фаиторов. Это прежде всего относительная смещенная площадь (смещенный объем), температура штам.
повии, условия трения, смазочный ма. терзал ивструмента, скорость дефор. миравания, скорость и ускорение вал. ков, соотношение сильно и слабо обжимаеыых частей профиля, ширина заусенца. Опережение со стороны верхнего и нижнего валков может быть различным, что затрудняет получение точ. ного профиля, поэтому сечение ручья одного валка стараются выполнять периодически меняющимся, а ручей другого валка постоянного сечения, Наиболее интенсивно на опережение влияиот следующие факторы: режим обжатий, оптимально подобранная смазывающе-охлаждающая жид. кость (СОЖ) и соотношение сильно и слабо обжимаемых частей поперек. ного сечения полосы. В процессе производства из числа указанных фахторов можно изменять только состав СОЖ и режим ее подачи, что позволяет регулировать величину опережения, а следовательно, и размеры получаемых изделий.
При расчете профиля торцовых поверхностей выступов при штамповочнай вальцовие необходимо также учитывать явление обкатки, вследствие действия которого искажается по сравнению с инструментом контур торцовых граней. Несимметричные поковки, например для плоскогубцев, при штамповочной залы»анке можно располагать в полосе попарно, с поворотом относительно друг друга на 180' («валетом»). Пары располагают в полосе последа. вательно.
Расчет деформации при штамповочнан вальцовке производят аналогично расчетам прн продольной периодической прокатке. Штамповочная вальцовка имеет значительно большую производительность, чем штамповка на молотах и прессах. б. ПРОДОЛЬНО-ПЕРИОДИЧЕСКАЯ ПРОКАТКА Продольную периоднчесиуио прокатку выполнюот в двух-, трех. и че. тырехвальцовых стаяах (рнс. 35).
Периодические профили подразделяют на следуиощие виды: 1) с периоднч- пастью профиля лишь со стороны одного валка; 2) с периодичностью профиля со стороны двух (или нескольких) валков; совпадение фигур на получаемой полосе необязательно; 3) с пе. риодичностью профиля со стороны двух (или нескольких) валков с обязательным совпадением фигур на полосе. К первому виду периодических про.
филей относят профили, показанные на рис, 36 и 37. При прокатке таких профилей калибр одного валка имеет переменный профиль, а на втором валке (или остальвых) нарезается ручей постоянного сечения. Ко второму виду профилей относят профили типа арматурной стали (рис. 38). В этом случае прокатки оба валка (или все валки) имеют перемен.
ный профиль ручьев, однако по углу поворота относительно друг друга валки могут устанавливаться произ. вольно, таи иаиточногосовпаденияфигур не требуется. Профиля первого и второго видов можно прокатывать иа существующих сортовых прокатных станах или вальцах. Лля изготовления периодичесинх профилей третьего вида (рис. 39 и 40) требуиотся специальные устройства или механизмы, позволяющие на стане (или в зальцах) производить полна. стройку валков по совпадению фигур, Ковочные вальцы, каи правило, имеют такие механизмы, поэтому могут проиатывать все три типа периодических профилей, соответствующих зальцам даннь.х размеров.
Периодические профили с плавными переходамн (нан готовые иэделия, таи и заготовки под штамповку) можно Рис. Зе Сталь бичевая ребристаи Рис. ЗЗ. Схемы станов риодич««кая прокатки: а — двух»алка»ага; б а — четырех»»лкпзегск прокатывать на стане. прессе, имеиощем гладкие валки постоянного радиуса, перемещаюицнеся в процессе прокатки относительно друг друга.
При продольной периодической прокатке нмеютместо явления отставания, опережения и обкатки полосы, Скорость выходящей из валков полосы больше окружной скорости валков. а скорость заднего (по ходу прокатки) конца полосы меньше проекции оируж- ПРОДОЛЪНО-ПЕРИОДИЧЕСКАЯ ПРОКАТКА СПЕЦИАЛИЗИРОВАННАЯ ШТАМПОВКА л) 5ап = 100'(з' оз — оз он он соэ сс — оз оа соз и вв а Рнс, зе.
профиль заготазан дл» передней ася автомобиля Рнс. 37. Периодический профиль лемеха ной скорости залпа в точке начала захвата полосы валками на направле. ние прокатки. Опережение и отставание полосы определяют в процентах (или в долях единицы) по следу(ощим формулам: где он — окружная скорость валков (рис. 4!); от — скорость выходящего из залпов панца полосы, аа — скорость заднего по ходу прокатки (поступающего в валки) конца прокатываемой полосы; и — угол захвата — угол между осевой плоскостью валков и радиусом, проведенным в точку начала захвата полосы валками.
Рнс. Зз. Сталь гаряченатаная цернаднчесяаго профиля для армнроааннн железа бетонных яаяструкцнй Коэффициент вытяжки полосы определяют по формуле А = !1110, где 1, н 11 — длины полосы соответственно до прокатки и после нее. При постоянном коэффициенте вытяжки Х с увеличением опережения Боп отставание лат будет уменьшаться, и наоборот. Взаимосвязь этих параметров определяется следующей формулой: лов+ 1 (! — оот) соа(с ' Распределение металла иа опережение и отставание из всего объема металла, смещаемого по направлению прокатки, определяет положение критического сечения полосы, т. е. кри. тический угол у (см. рис. 41). Рис, 40.
Пзрнаднчесянй профиль снребна шахтных яанзейерая При отсутствии уширения полосы критический угол у определяют по формуле И, М. Павлова: (ау ах Т= — ~! — — ), (!!) 2 ь пр)' где и — коэффициент, учитывающий положение равнодействующей давлений металла полосы на валок; р— коэффициент трения в очаге деформации. При равномерном распределении давлений по дуге захвата прн горячей прокатке и = 2. Рнс, 4!.
Очаг деформации прн прокатке: 1 — зоаз атстзяання; 11 — зона опережения; т — критический угол; Эз н Е, — зысата (талщннз! волосы сает. нетстзенна да пранзтнн н после нее Рнс. 4в Образаяаяне контура отставания( а — схема процесса абрззазання кантура; б — яанечныа момент абрззаззння нантура (1 — заза атстзззння; 1(в зона опережения); штриховав линней панзззна направление вытеснения ме тзллз з очаге деформации При известном значении у опережение определяют по формуле аап = Г (12) й, где (! — радиус валка (см.
рнс. 4!); йт — высота полосы после прокатки. Тогда формула для определения отставания принимает следующий внд; ~от = ! — —,,— "+ —. (12) исоа (х Отставание может привести к снижению качества получаемых изделий, особенно при прокатке периодических профилей с резкими выступами. После прохождения резкого уступа валка на полосе образуется контур отставания (рис. 42).
Его приводит к невыполнению передней кромки уступов полосы, к недооформлеиию ее выступа, особенно если на последующем участке СПЕЦИАЛИЗИРОВАННАЯ ШТАМПОВКА ПРОДОЛЬНО-ПЕРИОДИЧЕСКАЯ ПРОКАТКА у/0 0,2 а,/ 0,5 (Ав — Аг) Рнс. 44. Образованна передней грввн выступа полосы (хантур облатка) полосы обжатие мало, течение металла в направлении прокатки будет недостаточным для заполнении зоны контура вытеснения.
Размер максимального отхода иром. ки контура отставания от плоскости, перпендикулярной оси х полосы (см. рис. 42), определяют по формуле тА / Ав 1 = — (Ав — 61+ А, !п — „1, 4 "1 где т — коэффициент, характеризу. ющий дол1о металла, пошедшего на вытяжку, от всего металла, смещенного по высоте полосы; А — показатель, учитывающий положение критического се1ения и характеризующий долю металла, идущего на отставание от всего металла, смещаемого в напра. влении длины полосы.
![](https://s.studizba.com/z.php?f=/templates/si/i/noavatar.png&w=100&h=100&t=1"){kind=avatar}
