Диссертация (792817), страница 23
Текст из файла (страница 23)
Тихонов // дисс. … канд. техн. наук. – Москва, 2008. – 135 с.116Усольцев, А.А. Частотное управление асинхронными двигателями /А.А. Усольцев // Учебное пособие – СПб: СПбГУ ИТМО, 2006, – 94 с.117Чащин, В.В. Повышение эффективности работы асинхронного тяго-вого электродвигателя с учетом его теплового состояния / В.В. Чащин //дисс. … канд. техн. наук. – Москва, 2004. – 179 с.118Челомей, В.Н. Вибрации в технике: Справочник в 6-ти т.
/ В. Н. Че-ломей // М.: Машиностроение, 1979. – Т. 2. Колебания нелинейных механических систем/ Под ред. И. И. Блехмана. 1979, – 351 с.119Шрейнер, Р.Т. Математическое моделирование электроприводов пе-ременного тока с полупроводниковыми преобразователями частоты /Р.Т. Шрейнер – Екатеринбург: УРО РАН, 2000. – 654 с.173120Шрейнер, Р.Т. Электромеханические и тепловые режимы асинхрон-ных двигателей в системах частотного управления: учебное пособие.
/Р.Т. Шрейнер, А.В. Костылев, В.К. Кривовяз, С.И. Шилин // Екатеринбург: ГОУ ВПО «Рос. гос. проф.-пед. ун-т», 2008. – 14 с.121Шубенко, В.А. Тиристорный асинхронный электропривод с фазовымуправлением / В.А. Шубенко, И.Я. Браславский – М.: Энергия, 1972. –200 с.122Широков, О. Г. Тепловые схемы замещения электроэнергетическихустройств / О. Г. Широков, Д. И. Зализный // Наукоемкие технологии. –2008. – № 2. – С.
63 – 67.123Щербаков, В.В. Моделирование теплового состояния тягового элек-тродвигателя для прогнозирования ресурса / В.В. Щербаков, О.Л. Рапопорт, А.Б. Цукублин // Известия Томского политехнического университета. – 2005. – Т. 308. – №7. – С. 156 – 159.124Храменков, С.А. Исследование электрических систем плавного регу-лирования частоты вращения мотор-вентиляторов для новых тепловозов/ С.А. Храменков, В.М, Алексеев, В.С.
Строков // ВНИТИ. Труды института. Вып. 45. – 1977. – С. 38 – 50.125ГОСТ 12259-75. Машины электрические. Методы определения рас-хода охлаждающего газа.126Aissa, К. Vector control using series iron loss model of induction motorsand power loss minimization / K. Aissa, K.D. Eddine // World academy ofscience, engineering, and technology, 52, 2009. – pp. 142 – 148.127Appeldaum J. Performance analysis of an induction machine /IEETPower Eng.
Soc. Conf. Par // Winter Meet, New-York, N.Y., – 1985, P. 93.128Kylander, G. Thermal modeling of small cage induction motors / G.Kylander // Technical report № 265, submitted to the School of Electrical andComputer Engineering Chalmers University of Technology in partial fulfilment of the requirements for the degree of Doctor of Philosophy, Goteborg,1995. – P. 113.129Mahdavi, S. Thermal Modeling as a Tool to Determine the Overload Ca-pability of Electrical Machines / S. Mahdavi / International Conference on174Electrical Machines and Systems. – Oct.
26–29. – 2013. – Busan. – Korea. –pp. 454–458.130Mahmoudi, M. Thermal modelling of the Synchronous Reluctance Ma-chine / M. Mahmoudi // Masters’ Degree Project. Electrical Machines andPower Electronics School of Electrical Engineering Royal Institute of Technology (KTH), Stockholm, Sweden, 2012. – P. 55.131Martin, A. The S252 Dual-System AC Electric Locomotive with Three-Phase Drive for Spanish Railways / A. Martin, D. Volker // Electrische Bahnen – №5, – 1990. – pp. 34 – 39.132Mezani, S. A combined electromagnetic and thermal analysis of inductionmotors / S. Mezani, N. Talorabet, B.
Laporte // IEEE Trans. Magn. – vol. 41,– 2005. – no. 5. – pp. 1572– 1575.133Modest, M. F. Radiative Heat Transfer / M.F. Modest – New York: Aca-demic. 2003. – P. 339.134Okoro, O.I. Dynamic and thermal modeling of induction machine withnon-linear effect / O.I. Okoro // Kassel university press GmbH, Kassel, 2002.– P. 140.135Popova, L. Combined electromagnetic and thermal design platform fortotally enclosed induction machines / L. Popova // Master’s thesis. Lappeenranta university of technology faculty of technology department of electrical engineering, Lappeenranta, 2010. – P. 76.136Pugachev, А.А.
Induction motor drives with minimal power losses / A. S.Kosmodamianskii, V. I. Vorob’ev, A. A. Pugachev // Russian Electrical Engineering, December 2012, Volume 83, Issue 12, pp 667 - 671.137Staton, D.A. Convection Heat Transfer and Flow Calculations Suitable forElectric Machines Thermal Models / D.A. Staton, A. Cavagnino // IEEETransactions on Industrial Electronics.
– Vol. 55. – № 10. – October 2008. –pp. 3509 – 3516.138Staton, D. A. Thermal computer aided design advancing the revolution incompact motors / D. A. Staton // in Proc. IEEE IEMDC. – Boston, MA, pp.858 – 863.175139Trigeol, J. F. Thermal modeling of an induction machine through the as-sociation of two numerical approaches / J. F. Trigeol, Y. Bertin, P. Lagonotte// IEEE Trans. Energy Convers. – vol. 21, – 2006. – no. 2, pp. 314 – 323.140Venkataraman, B. Fundamentals of a motor thermal model and its appli-cations in motor protection / B. Venkataraman [etc.] // – p. 41 – 45.141Vong, P. K.
Coupled electromagnetic–thermal modeling of electrical ma-chines / P.K. Vong, D. Rodger // IEEE Trans.Magn. – vol. 39. – 2003. –no. 3,pp. 1614 – 1617.142Wallmark, O. Analysis of Electrical Machines / O. Wallmark. – RoyalInstitute of Technology Stockholm. – Sweden. – 2012. – P. 76.143Pugachev, А.А. Induction motor drives with minimal power losses / A. S.Kosmodamianskii, V. I. Vorob’ev, A. A.
Pugachev // Russian Electrical Engineering, December 2012, Volume 83, Issue 12, pp 667-671.176ПРИЛОЖЕНИЯ177Приложение АПрограмма расчета тепловых сопротивлений, теплоемкостей и мощности потерь асинхронного двигателя АО-63-4disp('Расчет тепловых сопротивлений элементов электродвигателя АО-63-4');disp('Тепловое сопротивление от корпуса к внутреннему воздуху электродвигателя - Rк-вн.в.')w=0;% Частота вращения ротора электродвигателяrri=0.0975;% Наружный эквивалентынй радиус ротора (стержней)a1=15+(6.75*w*rri)^0.65;rso=0.155;% Наружный радиус статораlsh=0.207*2;% Длина вала ротораlfe=0.15;% Длина сердечника статораA1=pi*(rso^2+rso*(lsh-lfe));RIntFrame=(1*0.1)/(a1*A1);disp(sprintf('Rк-вн.в = %g К/Вт',RIntFrame));R20=RIntFrame;R26=RIntFrame;R28=RIntFrame;R33=RIntFrame;disp('Тепловое сопротивление от ротора к внутреннему воздуху электродвигателя - Rр-вн.в.')a2=(16.4*w*rri)^0.65;bfin=0.04;% Вылет крыльчатки ротораhfin=0.025;% Высота крыльчатки ротораnfin=34;% Количество элементов крыльчатки ротораrb=0.098;% Средний радиус воздушного зазораA2=2*0.04*0.025*34+pi*rb^2;RIntRotor=(0.1*1)/(a2*A2);disp(sprintf('Rр-вн.в = %g К/Вт',RIntRotor));R75=RIntRotor;R82=RIntRotor;disp('Тепловое сопротивление от вылета пазовой части обмотки статора к внутреннему воздуху - Rобм.с.Rвн.в.');a3=6.5+(5.25*w*rri)^0.6;rho=0.11;% Наружный радиус лобовой части обмотки статораrhi=0.094;% Внутренний радиус лобовой части обмотки статораlh=0.02;% Толщина корпуса электродвигателяlhs=0.03;% Расстояние от корпуса электродвигателя до вылета обмотки статора%rlk=(rho-rhi)/2;% Средний радиус лобовой части обмотки статораrlk=(rho-rhi)/2;Qs=36;% Число пазов обмотки статораF1=pi*(rho^2-rhi^2);F2=2*pi*rho*lh;F3=2*pi*rhi*lh;F4=Qs*2*pi*rlk*lhs;F5=F1-Qs*pi*rlk^2;A31=F3+F4+F5;RIntWStator=(0.1*1)/(a3*A31);disp(sprintf('Rобм.с.-Rвн.в.
= %g К/Вт',RIntWStator));R36=RIntWStator;R42=RIntWStator;disp('Тепловое сопротивление от вылета лобовой части обмотки статора к внутреннему воздуху - Rобм.с.Rвн.в.');F1=pi*(rho^2-rhi^2);178F2=2*pi*rho*lh;A32=F1+F2;RIntEWStator=(1)/(a3*A32);disp(sprintf('Rлоб.обм.с.-Rвн.в. = %g К/Вт',RIntEWStator));R35=0.5*RIntEWStator;R43=0.5*RIntEWStator;disp('Тепловое сопротивление от средней части корпуса к окружающему воздуху - Rк2-окр.в.')hfr=0.02;% Высота корпуса электродвигателяafr=40;% Теплопроводность корпуса электродвигателя (сталь)% RFr2=hfr/(afr*6.28*(rso-hfr));%RFr2=100*log(0.18/0.155)/(afr*0.27*2*pi);RFr2=(9*1)/(1.5*15.09*0.218)disp(sprintf('Rк2-окр.в.
= %g К/Вт',RFr2));R1=RFr2/9;R2=RFr2/9;R3=RFr2/9;R4=RFr2/9;R5=RFr2/9;R6=RFr2/9;R7=RFr2/9;R8=RFr2/9;R9=RFr2/9;disp('Радиальное тепловое сопротивление ярма статора электродвигателя к зубцам статора - Rя-з')%!!!*5rsi=0.11;% Внутренний радиус статора электродвигателяht=0.028;% Высота зубца статораayoke=47;% Теплопроводность ярма статора (сталь)Lact=0.15;% Длина средней части ярма статораRYokeR=(log(rso)-log(rsi+ht))/(2*pi*ayoke*Lact);disp(sprintf('Rя-з = %g К/Вт',RYokeR));R37=RYokeR/5;R38=RYokeR/5;R39=RYokeR/5;R40=RYokeR/5;R41=RYokeR/5;disp('Тепловое сопротивление воздушного зазора между сердечником и корпусом статора - Rвозд.з.статора')ge=6e-5;% Толщина воздушного между сердечником и корпусом статора зазора в мкмaair=0.022;% Теплопроводность воздушного зазораRairgS=(0.8*ge)/(0.04*(aair*2*pi*(ge+rso)));disp(sprintf('Rвозд.з.статора = %g К/Вт',RairgS));R21=RairgS;R22=RairgS;R23=RairgS;R24=RairgS;R25=RairgS;disp('Тепловое сопротивление зубцов статора - Rзуб.с.')%!!!*5*36x1=0.009;x2=0.005;x3=0.007;x4=0.012;y1=0.003;y2=0.008;y3=0.016;y4=0.005;k=(x2-x1)/2*y2;Arc=((2*y4)/(x4-x3))*(-pi/2+(k/sqrt(k^2-1))*(tan(1/sqrt(k^2-1))^(-1)));RSTeeth=3*(1/(2*Qs*Lact*ayoke))*(2*y1/x1+((2*y2)/(x2-x1))*log(x2/x1)+((2*y3)/(x3-x2))*log(x3/x2)+Arc);179%RSTeeth=(1)/(4*pi*(0.11^2-0.0985^2)*40*0.15*0.97*0.003)*(0.11^2+0.0985^2((4*0.11^2*0.0985^2*log(0.11/0.0985))/0.11^2-0.0985^2));disp(sprintf('Rзуб.с.
= %g К/Вт',RSTeeth));R62=RSTeeth;R63=RSTeeth;R64=RSTeeth;R65=RSTeeth;R66=RSTeeth;disp('Тепловое сопротивление обмотки статора - Rобм.с.')%!!!/6di=0.002;da=0.001;d=di+da;xsl2=0.011;xsl3=0.013;b=(xsl3+xsl2)/2-2*d;Aq=0.00036;h=((2*Aq)/(xsl3+xsl2)-2*d);as=5;% Теплопроводность паза обмотки статораai=1;% Теплопроводность изоляции паза обмотки статораaa=40;% Теплопроводность ярма статора (сталь)Rx0=b/h*as;Ry0=h/b*as;Rix=(di/h*ai)+(da/h*aa);Riy=(di/b*ai)+(da/b*aa);Rx=0.5*(Rix+Rx0/6);Ry=0.5*(Riy+Ry0/6);L=0.15;RWindStator=(1*((Rx*Ry))/(Qs*L*(Rx+Ry)))*(1-((Rx0*Ry0)/(720*Rx*Ry)));disp(sprintf('Rобм.с.
![](https://s.studizba.com/z.php?f=/templates/si/i/noavatar.png&w=100&h=100&t=1"){kind=avatar}
