Диссертация (785868), страница 27

Просмтор этого файла доступен только зарегистрированным пользователям. Но у нас супер быстрая регистрация: достаточно только электронной почты!

Текст из файла (страница 27)

Широкополосныеволноводныеантенныерешеткиинтегрированныхрадиоэлектронных комплексов. Диссертация на соискание ученой степенидоктора технических наук. - Москва, 2004, 359 c.106. Васильев О.В., Овчинникова Е.В., Кондратьева С.Г., Рыбаков А.М.Бортовые антенные системы спутниковой связи (обзор). Журнал «Антенны»,№2, 2014 г.107. Elliot, P.G. Conformal array beam synthesis and taper efficiency comparisons /P.G. Elliot. - MITRE Corp.

– P. 1-6.108. Development of a Broadband and Squint-Free Ku-Band Phased Array AntennaSystem for Airborne Satellite Communications / D. Marpaung, C. Roeloffzen, W.Beeker et al. // InTech. - 2011.248109. «Проблемы антенной техники» под редакцией члена-корреспондента АНСССР Л.Д.Бахраха и профессора Д.И.Воскресенского. Москва «Радио и связь».110. Казначей Б.Я. Гальванопластика в промышленности. М.:ГИМП РСФСР,1955.— 174 с.111. Мелащенко Н.Ф. Гальванические покрытия диэлектриков.

Ми.: Беларусь,1987. —176 с.112. Панченко Б.А. Нефедов Е.И. Микрополосковые антенны. Радио исвязь,1986.— 144 с.113.Патент № US 5349363. Milroy W.W. Antenna array configuration employingcontinuous transverse stub elements. Опубликован 20.09.1994.114. Патент № US 5266961. Milroy W.W. Continuous transverse stub elementdevises and method of making same. Опубликован 30.11.1993.115. O. Shibala, S.Saito, and Haneishi, “Radiation properties of microstrip arrayantennas fed by radial line” , Trans. IEICE (Japan), vol. J76-B-II, no.1, pp.20-27,Jan.1993.Литература к главе 4116.

Резников Г.Б. Антенны летательных аппаратов.«Советское радио»,Москва, 1967.117. СеменовА.И.Невыступающиебортовыеантенны.(Расчетипроектирование): Учебное пособие. - М.: Изд-во МАИ, 1999. -220 с.: ил.118. Daniel A. Mullinix, NASA GSFC, James Lilly, JEM Engineering LLC.Beamformer antenna for launch vehicles, missiles аnd rockets. October 26, 2005.Spacecraft Antennas and Antenna Hats.

Antenna Development Corporation, Inc151S. Walnut Ave. #B-6, Las Cruces, NM 88001 (575) 541-9319 www.AntDevCo.com119. Lohn J. D., Hornby G. S., and Linden D. S. (2008) "Human-competitive evolvedantennas",ArtificialIntelligenceforEngineeringDesign,AnalysisandManufacturing, Cambridge University Press, 22:3, pp 235-247.120.

Lohn, J. D., Linden, D. S., Hornby, G. S., Kraus, W. F., Rodriguez-Arroyo, A.,Seufert, S. S. (2004) "Evolutionary Design of an X-band antenna for NASA's Space249Technology 5 Mission", Proc. IEEE Antennas and Propagation Society Symposium,Vol. 3, 2313-2316.121. Lohn, J. D., Linden, D. S., Hornby, G. S., Kraus, W. F., Rodriguez-Arroyo, A.,Seufert, S. S. (2005) "Evolutionary Design of a Single-Wire Circularly-polarized XBand Antenna for NASA's Space Technology 5 Mission", Proc.

IEEE Antennas andPropagation Society Symposium.122. Wolfram, Kenneth D., “A New Radiation-Hardened Satellite Onboard LANBased on IEEE Std 1394”, Space 2004 Conference, 28-30 Sept. 2004.123. Gibson P. J. The Vivaldi Aerial // 9-th Europe. Microwave Conf., Brighton,U.K.,1979. – pp.101-105.124. S.N. Prasad and S.

Mahapatra. A novel MIC slot line aerial // Proc. 9 th Europe.Microwave Conf., Brighton, U.K.,1979. – pp.120-124.125. Kai Fong Lee and Wei Chen. Advances in microstrip and printed antennas. WileyInterscience, New York 1997.Chapter 9, p.443.126. T.L. Korzeniowski, D.M. Pozar, D.H. Shaubert, and K.S.

Yngvesson. Imagingsystem at 94 GHz using tapered slot antenna elements, Proc. 8 th InternationalConference on Infrared and Millimeter Waives, 1983.127. R.N. Simons, N.I. Dib, R.Q. Lee, and L.P.B. Katehi. Integrated uniplanartransition for linearly tapered slot antenna, IEEE Trans Antennas and Propagation,vol. 43, №9,1995, pp. 998-1002.128. J.J. Lee, and S. Livingston. Wideband Bunny-Ear radiating element, IEEE AP-S,International Symposium Digest, June 1993,pp.1604-1607.129. E. Gazit.

Improved design of the Vivaldi antenna.IEE Proc., Part H, vol. 135,No.2,1988, pp.89-92.130. J.D.S. Langley, P.S. Hall, and P. Newham. Balanced antipodal Vivaldi antennasfor wide band phased arrays. IEE Proc. Antennas Propag., vol. 143, No.2,April,1996,pp.97-102.131. R.Q. Lee. Notch antennas, National aeronautics and space administration, Glenresearch center, Cleveland, Ohio 44135, 2004.250132. Thungren T., Kolberg E.L., Yngvesson K.S. Vivaldi antennas MIC single beamintegrate receivers.

12-th Europe Microwave Conference, Helsenki,1982. – pp.361366.133. V. Trifunovic, and B. Jokanovic. Review of printed marchand and double – Y –balums: characteristics and application. IEEE Trans. On microwave theory andtechniques, vol.42, No.8,Aug.1994, pp.1454-1462.134. Elliot, P.G. Conformal array beam synthesis and taper efficiency comparisons /P.G. Elliot. - MITRE Corp. – P.

1-6.135. Development of a Broadband and Squint-Free Ku-Band Phased Array AntennaSystem for Airborne Satellite Communications / D. Marpaung, C. Roeloffzen, W.Beeker et al. // InTech. - 2011.136. Чебышев, В.В., Микрополосковые антенны в многослойных средах. Текст. /В.В. Чебышев М.: Радиотехника, 2007. - 102 с. - ISBN 5-93108042-2.137. Патент № US 5349363.

Milroy W.W. Antenna array configuration employingcontinuous transverse stub elements. Опубликован 20.09.1994.138. Патент № US 5266961. Milroy W.W. Continuous transverse stub elementdevises and method of making same. Опубликован 30.11.1993.139. С и л и н Р. А., Сазонов В. П., Замедляющие системы, М., 1966140. Пименов, Ю.В. Техническая электродинамика. Текст. / Ю.В.

Пименов, В.И.Вольман, А.Д. Муравцов. Под ред. Ю.В. Пименова. — М.: Радио и связь, 2000.536 с. - ISBN 5-256-01287-8.141. http://www.google.com/patents/US6919854Научно-технические отчеты по материалам диссертации142. Котов Ю.В., Воскресенский Д.И. , ХарлановЮ.Я., Овчинникова Е.В.,Разработкаметодовпроектированияинтегрированныхбортовыхрадиолокационных систем.- МАИ-ОАО <<Корпорация <<Фазотрон-НИИР>>,отчет по теме № 22110-04100, этап 3, 2003.251143. Котов Ю.В., Воскресенский Д.И., Харланов Ю.Я., Овчинникова Е.В.,Разработка перспективных АФАР, - МАИ-ОАО <<Корпорация <<ФазотронНИИР>>, отчет по теме № 26610-04100, 2004.Вводимые обозначения и сокращенияАПВ – антенны поверхностных волнАР – антенная решеткаАРК – автоматический радиокомпасАФАР – активная фазированная антеннаяАФР – амплитудно-фазовое распределениеАЦП – аналого-цифровой преобразовательВОЛПИ - волоконно-оптические линии передачи информацииВФАР – выпуклые фазированные антенные решеткиГС – гребенчатая структураДА – дисковая антеннаДИСС - доплеровский измеритель скорости и сносаДПЛА – дистанционно пилотируемый летательный аппаратДПС – двумерные периодические структурыЗС – замедляющие структурыИРЭС – интегрированная радиоэлектронная системаКИП - Коэффициент использования поверхности с.66ККАР – кольцевая концентрическая антенная решеткаКНД – коэффициент направленного действия252КСв - концентрический сферический волноводКУ – коэффициент усиленияЛА – летательный аппаратМШУ – малошумящий усилительОГП - определение государственной принадлежностиОКР – опытно-конструкторская разработкаОПС – одномерные периодические структурыПДВ – планарный диэлектрический волноводПС – периодические структурыППМ – приемо-передающий модульРВ – Радиальный волноводРЛС – радиолокационная станцияРПМ – радиопоглощающий материалРЭБ – радиоэлектронная борьбаРЭК – радиоэлектронный комплексРЭС – радиоэлектронная системаСШП – сверхширокоаполосныеТПС – трехмерная периодическая структураУБЛ – уровень боковых лепестковУЛЗ - управляемые линии задержкиУЧЧ – углочастотная чувствительность253ФАР – фазированная антенная решеткаЦАП – цифро-аналоговый преобразовательЦАР – цифровые антенные решеткиЦАФАР - цифровые активные фазированные антенные решеткиЭМС – электромагнитная совместимость254ПРИЛОЖЕНИЕ АМАТЕМАТИЧЕСКОЕ МОДЕЛИРОВАНИЕ АНТЕННЫРАДИОНАВИГАЦИОННОЙ СИСТЕМЫ ВОЗВРАЩАЕМОГО АППАРАТАС УЧЁТОМ ДИФРАКЦИИ НА ПРОВОДЯЩЕЙ КОНИЧЕСКОЙПОВЕРХНОСТИЭлектромагнитное поле, возбуждаемое элементарным излучателем наконическойповерхностидолжноудовлетворятьуравнениямМаксвелла,учитывающим ток стороннего источника вблизи источника:rot H  j E  J э мrot E   jH  J(А1)и однородным уравнениям Максвелла, на достаточном удалении от источника:rot H  j Erot E   jH(А2)Полученное решение должно также удовлетворять граничным условиям напроводящей поверхности конуса:Et  0Hn  0Et - касательная составляющая вектора напряжённости электрического поля,H n - нормальная составляющая вектора напряжённости магнитного поля.Решение также должно удовлетворять условиям излучения:255  Hlim r   r  jkH   0 r Elim r   r  jkE   0 rРассмотрим электромагнитные волны, распространяющиеся при свободныхколебаниях проводящего конуса.

Для этого введём сферическую системукоординат с центром в вершине конуса, так, чтобы поверхность θ=γ совпадала собразующей конуса рис.А1. На первом этапе будем рассматривать не усечённыйконус без полусферического основания.Рис.А1. Проводящий конус в сферической системе координат.256Электромагнитное поле распределено в пространстве:0   0    2При исследовании электромагнитного поля конуса следует считать, что угол2.При2приходимкпростомуслучаюраспространенияэлектромагнитных волн в полупространстве, ограниченном плоскостью    2При отсутствии источников уравнения (А2) преобразуются в однородныеволновые уравнения:2 E  k 2 E  02 H  k 2 H  0(А3)(А4)где k   2 - волновое число.Свободные колебания конуса удобно анализировать в сферической системекоординат:   E   j r sin H r  sin E      Er    r sin E    j r sin H   r ErE  r   j rHr   H j r sin Er sin H   H r    r sin H   j r sin E  r HrH  r  j rEr   Уравнение (А3) принимает вид:(А5)2572 2cos 1 21 2 E  r r2 r 2 sin   r 2  2 r 2 sin 2   2  rr222   2Er sin E  E   k Er  0222 rr sin r sin 2 2cos 1 21 2 E  r r 2222222rr sin r r sin   E  2 Er  2 cos   E   k 2 E  0r 2 sin 2  r 2  r 2 sin 2     2 2cos 1 21 2 E  r r2 r 2 sin   r 2  2 r 2 sin 2   2  rEr 2 sin 2  Er2 cos E  k 2E  0222r sin r sin 2(А6)Аналогично записываются выражения для компонент вектора напряжённостимагнитного поля (А4).

Компоненты электромагнитного поля определяютсяинтегрированием волновых уравнений (А3) и (А4).В литературе показано, что однородные уравнения Максвелла (А2)допускают решения в виде электрических и магнитных волн, причём все шестькомпонент поля Er , E , E , H r , H , H , входящие в эти уравнения, можно  выразить через вспомогательные функции U и V, удовлетворяющие волновомууравнению (или уравнению, приводящему к волновому).Какизвестно,соотношения,связывающиекомпонентыполясовспомогательной функцией будут легко разрешимы, если выполняются условияБромвича, т.е. коэффициент Ламе компоненты разделения волн на электрическиеи магнитные должен быть h=1. Поэтому для сферической системы координат вкачестве компоненты разделения можно выбрать продольную (угломестную)компоненту, используя замену переменной, чтобы удовлетворить условиюБромвича, но удобнее выбрать радиальную компоненту без замены переменной.258Таким образом, электрические волны имеют только электрическуюрадиальную компоненту, а магнитные – только магнитную радиальнуюкомпоненту.

Характеристики

Список файлов диссертации