Просмтор этого файла доступен только зарегистрированным пользователям. Но у нас супер быстрая регистрация: достаточно только электронной почты!

Текст из файла (страница 7)

Принимается трансформатор ТСВП 400/6/0,69

Таблица 5.2

Техническая характеристика трансформаторов

Таблица характеристик выбранных трансформаторов
Тип подстанции	Ном.мощ. кВ·А	Напряжение, В		Ном. ток, А		Напр	Потери, Вт
		ВН	НН	ВН	НН	к.з. %	х.х.	к.з.
ТСВП 1000/6/1,2	1000	6000	1200	60,2	483	5,5	2630	6000
ТСВП 400/6/0,69	400	6000	690	38,5	335	3,5	2070	3600

Расчёт освещения очистного забоя

Базовыми светильниками для освещения очистного участка принимаем светильники типа РВЛ – 20 м (Р_св= 20 Вт,_св= 0.8, cos_св = 0.7). Определяется необходимое число светильников в очистном забое и вдоль конвейера – перегружателя до пересыпа по нормам освещённости.

Для очистного забоя расстояние между данными светильниками L_св1 = 5-8 м, по бремсбергам L_cв2 = 7-8 м, на пересыпах не менее 3-х светильников.

светильников (5.15)

где L _л – длина лавы, L _л = 200 м; L_рп – расстояние от окна лавы до энергопоезда, L_рп = 60 м; L_сп – расстояние до привода перегружателя СП 301, L_сп = 120; п_пер = 2 - число пересыпов очистного забоя.

Определим мощность осветительного трансформатора

кВ·А (5.16)

где _с=0.950.97 – кпд сети; _св, и _свр – кпд светильника и электродвигателя сверла; cos_св, – коэффициент мощности светильника; - суммарная мощность всех ламп, Вт; Р_свр. – номинальная мощность сверла, кВт.

Определяем сечение жилы осветительного кабеля по методу момента мощности М, кВтм:

5,1 мм² (5.17)

где M – момент нагрузки, М = Р_л L/2 ; кВт / м; L – длина осветительной линии, L = 380 м; М_ветви =1320380/2=237,6кВт/м; С – табличный коэффициент, С = 8,5; ∆U – максимально допустимое падение напряжения на самом удалённом светильнике, U = 4-7% .

Для сети освещения принимается кабель: КГЭШ 3 4+1 2 ,5.

Определение мощности трансформатора для подключения электросверла.

Принимаем сверло СЭР-19М с характеристиками представленными в табл. 5.3

Таблица 5.3

Характеристика сверла СЭР-19М

Тип	Uном, В	Рном, Вт	КПД, %	сos φ
СЭР-19М	127	1200	93	0,9

кВ·А (5.18)

где: _с = 0.950.97 – кпд сети; _свр – кпд электродвигателя сверла; cos_свр – коэффициент мощности; Р_свр. – номинальная мощность сверла, Р_свр = 1,2 кВт.

Определение момента нагрузки:

М = Р_свр  L = 1,2  80 = 96 кВт /м (5.19)

где L - длина питающего кабеля, L = 80 м.

Определение сечения питающего кабеля:

мм² (5.20)

Для питания электросверла принимается кабель, кабель КОГВЭШ 34 +14 +14.

Суммарная потребляемая мощность питающего трансформатора.

S = S_ос + S_свр = 2,1 +1,5 = 3,6 кВА

Исходя из расчётов принимается пусковой аппарат типа АПШ-2, с характеристиками представленными в табл. 5.4.

Таблица 5.4

Характеристика АПШ-2

Тип	U1ном, В	U2ном, В	I2ном, А	Pном, кВ·А	КПД, %
АПШ-2	1140	127	17,4	4	94

Расчет и выбор кабельной сети участка

Расчет кабельной сети сводится к определению таких сечений магистральных (фидерных) и распределительных кабелей, которые, будучи прочными механически, допустимым по температуре нагрева длительным рабочим током и потере напряжения в рабочем режиме, обеспечивало бы подвод электроэнергии к потребителям при напряжении, достаточным для нормальной работы электродвигателей.

Расчет и выбор фидерного кабеля

n_ф.I_доп. ≥ к_р.I_ф (5.21)

где n_ф – число параллельно включенных фидерных кабелей; I_доп – допустимый ток для принятого сечения кабеля; к_р – коэффициент резерва, к_р = 1,1 – 1,2; I_ф – расчетный ток нагрузки на фидерный кабель определяется в зависимости от схемы распределения электроэнергии на участке:

I_ф = (5.22)

где U_н – номинальное напряжение сети; Р_уст. – суммарная мощность приемников, подключаемых к кабелю; cos - средневзвешенный коэффициент мощности приемников участка; К_с – коэффициент спроса, определяется для каждой группы приемников отдельно.

Сечение гибких кабелей однодвигательных электроприемников участка выбирается исходя из длительно допустимой нагрузки по нагреву номинальным током.

I_доп. ≥ I_ном (5.23)

При питании по одному кабелю нескольких одновременно работающих электродвигателей сечение кабеля выбирают по сумме номинальных токов этих электродвигателей.

I_доп. ≥ ∑ I_ном (5.24)

При питании многодвигательных забойных конвейеров от двух пускателей сечение кабелей, приложенных к каждому приводу определяют из условия:

I_доп. ≥ I_ном (5.25)

При питании от одного аппарата:

I_доп. ≥ n I_ном (5.26)

где I_ном. – номинальный ток одного электродвигателя; n - число электродвигателей.

Выбор и расчет фидерных, комбайновых кабелей и кабелей других вспомогательных приемников энергии на напряжение 660В и 1140В заносим в кабельный журнал – табл. 5.5.

Таблица 5.5

Кабельный журнал

Начало кабеля	Конец кабеля	Ном. напр. Uном.,В	Ном. ток Iном.,А	Длит. доп. ток Iдоп.,А	Длина L, м	Марка кабелей
ТСВП630/6/1,2	АВ400ДО2(1)	1140	294,3	347	3	КГЭШ 395+110+34
	АВ400ДО2(2)	1140	196,2	274	5	КГЭШ 370+110+34
АВ400ДО2(1)	ПВВ320Т(1)	1140	294,3	347	3	КГЭШ 395+110+34
АВ400ДО2(2)	ПВВ320Т(2)	1140	196,2	274	55	КГЭШ 370+110+34
ПВВ320Т(1)	2ГШ-68Б (рез)	1140				
ПВВ320Т(1)	2ГШ-68Б	1140	182	220	315	КГЭШ 350+110+34
ПВВ320Т(2)	«Анжера»	1140	70,5	147	85	КГЭШ 325+110+34
ПВВ320Т(2)	«Анжера»	1140	70,5	147	295	КГЭШ 325+110+34
ПВВ320Т(2)	«Анжера»	1140	70,5	147	90	КГЭШ 325+110+34
АПШ-2	СЭР-19М	127	6,5	88	380	КОГВЭШ 34+12,5+11,5
	РВЛ-20	127	9,33	64	395	КГЭШ 36+14+12,5
ТСВП400/6/0,690	АВ 400ДО2(3)	660	314	347	15	КГЭШ 395+110+34
АВ400ДО2(3)	СУВ-350(1)	660	244	347	15	КГЭШ 395+110+34
СУВ-350АВ(1)	СП-202	660	181,5	274	240	КГЭШ 370+110+34
СУВ-350АВ(1)	НУМС	660	31	147	35	КГЭШ 325+110+34
СУВ-350АВ(1)	СНТ-32	660	69,5	147	25	КГЭШ 325+110+34
СУВ-350АВ(1)	СНТ-32	660	69,5	147	15	КГЭШ 325+110+34
СУВ-350АВ(1)	СНТ-32	660	69,5	147	5	КГЭШ 325+110+34
СУВ-350АВ(1)	Бак эмуль.	660	13	88	15	КГЭШ 310+110+34
ПВИ250БТ	ЗИФ-ШВ-5М	660	60	147	110	КГЭШ 325+110+34
ПВИ250БТ	Унизенг	660	44	147	260	КГЭШ 325+110+34
ПМВИР41	ЛКГН	660	21,5	147	40	КГЭШ 325+110+34
ПМВИР41	ЛКГН	660	21,5	147	95	КГЭШ 325+110+34

Проверка кабельной сети участка на потерю напряжения в рабочем режиме самого мощного и самого удаленного приемника электроэнергии.

Производится для одного наиболее удалённого и мощного токоприёмника. В данном случае принимается комбайн 2ГШ-68Б ПТЭ и ПТБ допускают падение напряжения на зажимах асинхронного эл. двигателя не более 5% от номинального.

Характеристики

Список файлов реферата