2 (729513), страница 3

Просмтор этого файла доступен только зарегистрированным пользователям. Но у нас супер быстрая регистрация: достаточно только электронной почты!

Текст из файла (страница 3)

На северном крыле шахты "Воркутинская" работают комплексно-механизированные очистные забои, лава 413-ю и 513-ю. Они отрабатывают пласт тройной длинными столбами по простиранию. Забои оборудованы механизированными комплексами 2ОКП-70.

Схема размещения проектируемой конвейерной линии на КУ-13с показана на рисунке 2.1

2.1 Рисунок

3. Определение характеристик грузопотоков, поступающих из очистных забоев, выбор конвейеров по приёмной способности, их технические параметры.

3.1. Определение характеристик грузопотоков из очистных забоев.

Очистной забой 413-ю

1. Средний минутный грузопоток за время поступления угля из очистного забоя:

где:

Здесь Vmax.м=6,0 м/мин – маневренная максимальная скорость комбайна 1ГШ-68.

1. Максимальный минутный грузопоток, который может поступить из очистного забоя, определяется следующим образом:

a) при прямом ходе выемочной машины:

Где:

Umax=2.6м/мин – наибольшая скорость подачи для комбайна 1ГШ-68 в данных условиях.

где:

Vk=70.2 м/мин - скорость рабочего органа конвейера СУОКП-70

Величина Ψп=0,82 –Коэффициент при данных нагрузках.

б) при обратном ходе выемочной машины:

где

Так как a'max>a”max, то величину a’max=6.2m/мин сравниваем с максимальной минутной производительностью конвейера СУОКП-70. При скорости Vн=70,2ь/мин она составит Аз.к.=6,4 m/мин. Так как a’max<Аз.к., то за величину максимального минутного грузопотока, поступающего из очистного забоя 513-ю следует принять

3.2. Выбор типа конвейера

Уклон 13с(Lв=1500м β=12⁰)

Конвейер на КУ-13с загружается из двух аккумулирующих бункеров, в которые поступают равномерные грузопотоки из очистных забоев 413-ю 513-ю.

3.2.1. Установление ориентировочной скорости конвейера.

С этой целью для расчётного участка КУ-13с определяем приближённое значение максимального суммарного минутного грузопотока на наиболее загруженном участке от бункера №2 до №3.

3.2.2. Выбор конвейера по приёмной способности.

В соответствии со значениями определяем, что должен быть конвейер с приёмной способностью не менее 8,6m/мин.

По таблице 4 (приложение I) таким условиям будет удовлетворять конвейер имеющий следующие параметры: приёмную способность: Qк.н.р=13,3м³/мин, что при

ширину ленты B=100мм и скорость ленты Vк=2.0м/с.

3.2.3. Установление допустимой длинны конвейера .

Для определения приведённой эксплутационной погрузки на расчётном участке УК-13с в соответствии с принятой скоростью конвейера сначала устанавливаем раздельно эксплуатационные нагрузки, создаваемые грузопотоками, из аккумулирующего бункера №1 в начале расчётного участка и с примыкающего в промежуточной точке аккумулирующего бункера №2.

а) Для грузопотока, поступающего из бункера №1 (лава 513-ю).

Определяем эксплуатационную. Нагрузку, создаваемую грузопотоком Q’э. Так как нагрузка из бункера производится в одной точке, то для расчёта принимаем L’=Lк=1480м.

Расчёт значения Q’э производим по формуле:

где Kt=1.47 – расчётный коэффициент нагрузки при продолжительность загрузки низшего потока.

- минутный коэффициент неравномерности.

Величину нагрузки аккумулирующего бункера №1 принимаем равной .

б) Для грузопотока, поступающего из аккумулирующего бункера №2 (лава 413-ю)

Эксплуатационная нагрузка определяется про условии транспортирования

грузопотока из забоя 513-ю через аккумулирующий бункер №2 на длину L₂=1120м (от бункера №2 до бункера №3) по формуле:

где:

Величину аккумулирующего бункера №2 принимаем равной

в) По установленным значениям Qδ₁ и Qδ₂ определяем долевые значения эксплуатационной нагрузки на отрезках конвейера:

На отрезке №1-№2 (L₁=360м), где проходит грузопоток из аккумулирующего бункера №1: Qэ1=Q δ₁=282m/ч.

На отрезке №2-№3 (L₂=1120м), где проходят оба грузопотока:

г) По долевым значениям Qэ₁ и Qэ₂ и соответствующим длинам отрезков L1 и L2 определяется определённая приведённая эксплуатационная производительность:

1. По установленному значению Qэ_прив=499m/ч, с углом наклона β=12⁰ выбираем по характеристики наиболее подходящий конвейер 2ЛП100 с шириной ленты В=1000мм и V=2,0м/с.

Таблица 2.4.

Характеристика зависимости длинны конвейера 2ЛП100 от угла наклона и производительности показана на рисунке 2.2.

Рисунок 2.2:

Допустимая длина этого конвейера по заводской характеристике (рис 2.2) составляет Lк.доп=780м, что менее предполагаемой длины конвейера: В следствии чего предлагаю становить на уклоне КУ-13с два конвейера 2ЛП100:

1. Тяговый расчёт принятых к установке конвейеров.

1. Тяговый расчёт для второго конвейера 2ЛП100 (Lк=780м, β=12⁰).

   1. Расчётная схема и техническая характеристика установки.

Рисунок 2.3.

1. Проверка параметров ленты:

По заданной производительности:

где V₁ – скорость ленты = 2 м/с

 - насыпной объемный вес транспортируемого материала, т/м³

Кп – коэффициент производительности

С- коэффициент уменьшение «Кп» в зависимости от угла наклона конвейера

Вывод: В раст = 0,98 м 1м – конвейер по ширине ленты подходит.

По пусковатости транспортируемого материала наибольший размер пуска угля для конвейера 2ЛП100 с шириной ленты 1000 мм по ПТЭ составляет а’max ≤400500мм

1. Определение сопротивлений движению тягового органа:

• Грузовой ветви Wгр1 на отрезке 3-4:\

Wгр₁= ((qгр₁ + qл + q’р) W cos + (qгр₁ + qл) sin)l₁ = ((39 + 37+17,2) 0,030,97 + (39+37)  0,2)360= 6448 да Н

• Грузовой ветви Wгр₂ на отрезки 4-5:

Wгр₂= ((qгр₂ + qл + q’р) W cos + (qгр₂ + qл) sin)l₂ = ((79+37+17,2) 0,03 0,97+(79+37) 0,2)420 = 11370 да Н

• Порожней ветви Wп:

Wп= ((qл + q’р) W cos - qл sin)l_к = ((37+7,2) 0,03 0,97 - 370,2)780 =- 4768 dа Н

Где: qгр- вес груза на 1н.м ленты кг/м, определяется по формулам:

• для отрезка 3-4:

• для отрезка 4-5:

q’р – вес вращающихся частей верхней ромкоопоры, приходящийся на 1 п.м. става (кг/п.м.)

q’’р – всех вращающихся частей нижней ромкоопоры, приходящейся на 1 п.м. става (кг/п.м.)

Из «Справочника по проектированию ленточных конвейеров» приняты:

q’р= 17,2 кг/п.м: q’’р = 7,2кг/п.м

- коэффициент сопротивления движению ленты по роликоопорам.

4.1.4 определение усилий в различных точках контура установки проводят методом «обхода по контуру», начиная с точки №1.

Усилие в точке №1 (сбегающая ветвь приводного барабана) определяют из условия отсутствия проскальзывания ленты на приводе по формуле:

где: - коэффициент заноса сил трения;

Wо – тяговое усилие на приводном барабане, ориентировочно: Wо  (1,051,07) Wгр+Wn = (6448 + 11370)1,07 – 4768 = 14298 да Н:

К- угол обхвата лентой барабанов, рад:

М- коэффициент сцепления ленты с барабаном.

Усилия в остальных точках контура находим из равенства:

S₂ = S₁ + Wn + 0,03  S₁ = 5719 – 4768 + 0,03 5719 = 1122 да Н

S₃ = (1,051,07)S₂ = 1,051122 = 1178 да Н

S₄ = S₃ + Wгр ₁ + Wгр ₂ = 1178 + 6448 = 7626 да Н

S₅ = S₄+Wгр ₁ + Wгр₂ = 7626 +6448 + 11370 = 25445 да Н

S₆ = (1,05 1,07)S₅ = 1,0525445 = 26717 да Н

S₇ = S₆ + 0,03 S₆ = 26717 + 0,03 26717 = 27518 да Н

где 0,03 – коэффициент, учитывающий усилия в местах перегиба ленты.

Вычисление значения усилий в ленте необходимо проверить по условию минимального допустимого провеса ленты под нагрузкой.

(в схеме на рисунке 2.3, точка 3 )

S дон. провеса = 5(qгр + qл)l’ = 5 (118 + 37) 1,2= 930 да Н

S дон. Провеса= 930 да Н < S₃ (min) = 1178 да Н, что удовлетворяет условию.

4.1.5 Проверка заноса прочности ленты,

что удовлетворяет требования ПТЭ (m  7)

где Sразр – разрывное усилие ленты (да Н )

Smax- наибольшее разрывное усилие установки

4.1.6. Определение мощности приводной группы.

где: Крез= 1,11,15- коэффициент резерва установленной мощности.

Wо- окружное усилие на приводных барабанах.

Wо = Sнаб – Sсб + Wбар= 27518-5719+ 1926 = 19872 даН

Wбар= (0,050,07) Sнаб= 0,0727518 = 1926 даН.

Где: Sнаб – усилие в набегающей ветви на приводе

Sсб – усилие в сбегающей с привода ветви 

= 0,850,87 – КПД установки.

4.1.7. Определение натяжение ленты.

Так как натяжной барабан установлен в хвостовой части конвейера, то сумма усилий сбегающей и набегающей ветви хвостового барабана (рисунок 2.3) является искомой величиной.

Рнаm = S₂ + S₃ = 1122+1178= 2300 да Н

1. Тяговой расчет для первого в линии конвейера 2ЛП100№1 (lк = 700м, =12).

4.2.1. Расчетная схема конвейера и техническая характеристика.

Техническая характеристика конвейера приведена в пункте 4.1.1.

1. Проверка параметров ленты:

• По заданной производительности

Врасч =

Вывод: Врасч = 0,98  Вл = 1,0 м –конвейер по ширине ленты проходит.

- По кусковатости транспортного материала наибольшей допустимый размер куска угля для конвейера 2ЛЛ100 составляет а max≤ мм

4.2.3 Определение сопротивлений движению тягового органа.

Грузовой ветви:

W_гр = ((gгр+g′р) ∙w∙cos +(gгр+g) sin ) lк =

((79+37+17,2)∙0,03∙0,97+(79+37)∙0,2)700=18953даH

Порожний ветви:

Wn = ((qи + q’’р)сos - qл sin ) lк = ((37 + 7,2)0,030,97 – 37 0,2) 700 = - 4121 да Н

Где:

4.2.4 Определение усилий в различных точках установки произвожу по методу «Обход по контору».

Усилие в точке №1 (сбегающая ветвь приводного барабана) определяется по формуле:

где Wо = (1,051,07) Wгр + Wп = 1,07  18953 – 4121 = 16158 да Н

Усилие в остальных точках контура находим из равенства:

S₂=S₁+Wn+0,03S₁=5702-4121+0,03∙5702=1752даH

S₃=(1,051,07)S₂=1,051752=1839даH

S₄=S₃+Wгр=1839+18953=20792даH

S₅=(1,051,07)S₄=1,0520792=21832даH

S₆ = S₅ + 0,03 S₅ = 21832 + 0,0321832 = 22486 да Н

Проверка по минимальному допустимому провесу ленты под нагрузкой (в точке №3)

S доп. провеса =5 (qгр + qл)l’=5 (79+37)1,2 = 696 да Н.

S доп. провеса = 696 доН3 = 1839 да Н

4.2.5. Проверка запаса прочности ленты:

Запас прочности ленты удовлетворяет ПТЭ (m >7)

4.2.6. Определение мощности приводной группы:

Nуст = Крезх

Где Wo= Sнаб- Sсб + Wбар= 22486 – 5702 + 1124 = 15659 да Н

Wбар = (0,050,07) Sнаб = 0,0522486 = 1124 да Н

4.2.7. Определение необходимого усилия для натяжения ленты

Так как натяжной барабан установлен в хвостовой части конвейера, то величина натяжения определяется как сумма усилий сбегающей ветви к набегающей ветви хвостового барабана (рисунок 2.4).

Рпам = S₂ +S₃ = 1752 + 1839 = 3591 да Н.

1. Вывод по пункту «Выбор, тяговый расчет принятых к установке конвейеров».

На основании проведенных расчетов для конвейеров 2ЛП100 №1 и №2 заключают, что данные серийно выпускаемые конвейера удовлетворяют условием выработки КУ-Вс и пригодны к заданной производительности.

4.4 Тяговый расчет конвейера 2ЛП100 №2 при условии отключения одного из приводных двигателей.

В условиях угасания добычи угля, доставляемого по КУ-Вс (отработка лавы

413-ю), предлагаю в целях экономии электроэнергии демонтаж одного из двигателей приводной группы.

4.4.1. Расчетная схема и техническая характеристика конвейера приведен в пункте 4.1.1.

4.2.2. Проверка параметров ленты:

• По заданной производительности:

где Qэ₁= 282 м/л- грузопоток поступающий из лавы 513-ю

Вывод: В раст = 0,7 м >В = 10м- лента пригодна к эксплуатации

• По кусковатости транспортируемого материала а’max ≤

Вывод: лента подходит по фактору кусковатости транспортируемого материала а’ max ≤400м

По ПТЭ а max ≤400500м

4.4.3 Определение сопротивлений движению тягового органа.

Грузовой ветви Wгр:

Wгр= ((qгр + qл + q’р)cos+ (qгр + qл)sin) lw = ((39+37+17,2)0,030,97 + (39+37)0,2)780 = 14180 да Н

• Порожней ветви Wn:

Wn = ((qл + q’’р)cos-qл sin) lк = ((37 + 7,2) 0,030,97 - 370,2)780 = - 4591 да Н.

Где qгр=

4.4.4 Определение усилий в различных точках х контура установки методом «обхода по контуру»

Усилие в точке №1 (сбегающая ветвь приводного барабана) определяем по формуле:

S₁ = Sсбmin =

Где Wo=(1,051,07)Wгр-Wn = 1,05 14150- 2591 = 10267 да Н

Усилие в остальных точках контура находим из равенства:

S₂ = S₁ + Wn + 0,03 S₁= 5356 – 4591+ 0,03 5356 = 925 да Н

S₃ = (1,051,07)S₂ = 1,05 925 = 971 да Н

S₅ = S₃ + Wгр = 971 + 14150 = 15121 да Н

S₆ = (1,051,07)S₅ = 1,05  15121 = 15878 да Н

S₇ = S₆ + 0,03 S₆ = 15878 + 0,03  15878 = 16354 да Н

Вычисления значения усилий в ленте необходимо проверить по минимальному допустимому провесу ленты под нагрузкой (в точке №3) по формуле:

Sдоп. пров=5(qгр+qл)l’=5(39+37)1,2=456 даН

Sдоп. пров.=456 дан3=971 даН – что удовлетворяет условию.

4.4.5 Проверка запаса прочности ленты:

по допустимому запасу прочности ленты подходит (mпгэ<7)

4.4.6 Определение мощности приводной группы:

Nуст=

Где Wр = Sсаб- S’сбен + Wбар = 16353-5356+817=10179 да Н

Wбар= (0,050,07) Sнаб = 0,05 16353=817 да Н

4.4.7 Необходимые усилия натяжения ленты

Рнам= S₂ + S₃ = 925+971=1896 да Н

Вывод: данные расчеты подтверждают возможность перевода приводных групп конвейеров нп работу с одним приводным двигателем при минимальном грузопотоке, поступающим на КУ-13с

1. Расчет электроснабжения конвейерной линии.

1. Краткая характеристика уклона 13-с и средств механизации.

Длина КУ-13с средств механизации.

Длина Ку-13с составляет 15000м, угол наклона =12. На КУ-13с установлено два конвейера, длина 2ЛП100№1 равна 700м. Грузопоток, поступающей со второго конвейера, транспортируется по первому конвейеру в гезенк емкостью V= 100м. Привод конвейера 2ЛП100 №1 расположен в верхней части уклона, транспортирование ведется снизу в верх.

Основными потребителями электроэнергии в районе конвейера 2ЛП100№1, кроме него, является два взрывобезопасных жидкостных реостата ВЖР-350Р питатель ПКЛ-12, две осветительные установки АПШ-1 для освещение уклона до середины конвейера и на приводе, вторая установка – освещение камеры и сигнализации.

Кроме основных потребителей, предусматривает наличие ряда установок, предназначенных для выполнение ремонтных и вспомогательных операций по обслуживанию 2ЛП100№1, таким как лебедка ЛШГ «вулканизатор ПВШ - 120».

Основные технические характеристики оборудования:

• Грузолюдской ленточный конвейер 2ЛП100№1:

Техническая характеристика – пункт 3.2.4

• Взрывобезопасный жидкостной реостат ВЖР-350Р:

• номинальных ток, А, не более 450

• допустимое напряжение, в, не более 1200

• количество электродвигателей 1

• тип электродвигателя ВР90L4

• мощность электродвигателя, кВт 2,2

• Питатель качающейся ПКЛ-12.

• тип электродвигателя ВАО 61-4

• мощность, кВт 13

• частота вращения, об/мин 1480

• Лебедка ЛШГ 18000Н1,4 э

• тип электродвигателя ВАО72-4

• мощность, кВт 17

• Вулканизатор ПВШ-120-01

• тип электродвигателя насоса 2ВР100L4

• мощность, кВт 4

- мощность, потребляемая тэками, кВт 35

5.1.2. Расчет освещения КУ-13с

Для освещения принимаем светильники типа РВЛ-20М (Рсв=20Вт; св=0,8: cos=0,7)Определяем необходимое число светильников на стреле конвейера и вдоль конвейера вниз на расстоянии 400м от привода по нормам освещенности.

Для освещения на стреле и вдоль конвейера вниз от привода, расстояние между светильниками 78 м, на пересыпе не менее трех светильников в местах посадки и схода людей не менее четырех светильников.

nсв=

где lстр- длина стрелы конвейера (м)

lвниз- протяженность освещаемого пространства (м)

nпер- число пересыпов с конвейера.

Nпл- количество площадок на конвейере.

Определяем мощность осветительного тран-тора

Sосв =

где Рлм- суммарная мощность всех ламп, Вт

с = 0,930,97 – к.п.д сети

 св = 0,8- к.п.д светильника

cos св – коэффициент мощности светильника.

Определяем сечение жилы осветительного кабеля по методу момента мощности для наиболее удаленной линии М, квт’м.

Smin =

Где М=Р^l/ - для кабеля освещение от привода вниз по конвейеру (400м)

Р= суммарная мощность ламп этой линии:

L= lвниз – длина этого кабеля

L – коэффициент, зависящей от системы электроснабжения, материала проводника. Для системы переменного тока трехфазной системы с изолированной нейтралью при U₄ = 127В для медных проводников С=8,7:

∆U= 45℅- максимально допустимое падение напряжения на самом удаленном светильнике.

На основании расчета принимаем к установке пусковой агрегат АПШ-1 (Sтр = 4 кв∙А: Uн= 660/380- 133В; Утм = 3,5А; Уу = 40А) Ув=15А (для цепи освящения до 1 кВ∙А)

На основании расчета принимаем к установке вниз от привода (400м) кабеля КГЭШ 3х10+1х6; на стреле-КГЭШ3х4+1х2,5. Для питания освящения возле привода (10м) предназначен второй АПШ-1, кабель КГЭШ 3х4

5.1.3. Расчет мощности силового трансформатора конвейера 2ЛП100№1 и выбор типового ПУПП.

Для конвейерной лини оборудования не относится к высоконагруженному и

поэтому целесообразно принять уровень напряжения для питания электропотребителей равным 660В, для питания осветительной сети и сигнализации- 127В.

На основании технических характеристик электроприборов машин и механизмов составляет таблицу 2.5. нагрузок на часть конвейерной линииКУ-13с

Таблица 2.5.

Таблица нагрузок.

«*»- Используется в ремонтно-подготовительную смену и в расчет мощности трансформатора не включается.

Определяем суммарную уставленную мощность и суммарный номинальных ток:

Ру= Р₁+Р₂+Р₃+Р₄+Р₅ = (2х250)+2,2+13+4+4= 523,3 кВт.

Iн =I₁+I₂+I₃+I₄+I₅= (2х265)+ 2,97+15+3,5+3,5= 555А

Средневзвешенные коэффициенты мощности и К.П.д

cosсрв.= срв

= 0,95 – находится подобно cosсрв. Расчет мощности силового трансформатора производится по методу коэффициента спроса Кс;

Р’р=РуКс=523,20,65=340кВ А

Q’р = Р’рtg=3401= 340 кВ А

Где Кс= 0,65:tg=1,0-значение из таблицы 9,2 стр178

«Электроснабжение горных предприятий и электрооборудование». (подробнее пункт 12) Smр.р=

5.1.4. Расчет кабельной сети до 660В.

Перед расчетом составляется расчетная схема электроснабжение части КУ-13с с указанием марок и длин кабелей, потребителей, предполагаемых аппаратов управления и защиты.

• Расчёт кабельной сети по току нагрева

Определяем ток фидерного кабеля.

где Sтр.р – расчётная мощность силового трансформатора кВАVн – номинальное напряжение сети. В сечением силовых жил (КГЕШ-3x50+1x10+3x4) Iдоп=220А. Длина кабелей от ТСВП до энергопоезда составляет 110м. Для наиболее мощного потребителя конвейера 2ЛП100 №1 (Iн=2x265А) по току нагрева принимаем два кабеля КГЭШ 3x70+1x10+3x4 Iдоп=275А.

Длина кабелей с учётом провисания (10%) lк.г.=20м. Подробно выбираются кабели и для остальных потребителей, результаты выбора – в «кабельном журнале» (таблица 2,7).

• Расчёт кабельной сети по падения напряжения в номинальном режиме.

Производится с целью проверки кабельной сети по падению напряжения в номинальном режиме до наиболее мощного потребителя 2ЛП100 №1.

• Определяется допустимый уровень падения напряжения в сети

Гед U₀ – напряжение холостого хода тр ПУПП,В;

Umin=0.95Uн – минимальный уровень напряжение на зажимах двигателя 2ЛП100 №1 (по ПБ допускается падение напряжения асинхронных двигателей не более 5% Uн)

• Определение падения напряжения вторичной обмотки силового трансформатора ПУПП:

где - коэффициент загрузки трансформатора ПУПП.

Sтр.р; Sтр.н – расчётная и номинальная мощность трансформатора ПУПП (кВА)

Uа; Uр – активная и реактивная составляющие напряжения к.з.(%)

где Рк – мощность потерь при коротком замыкании ПУПП (кВт)

• Определяем падение напряжения в гибких кабелях конвейера Sкг.к=70мм²

где Iк.г. – ток гибкого кабеля двигателя конвейера (А)

Lк.г. – длина гибкого кабеля (м)

cosн – коэффициент мощности двигателя конвейера.

к.г.=53m/Ом мм² – удельная проводимость медных проводом.

Sк.г. – сечение силовых жил гибкого кабеля (мм²)

• Определяем необходимое сечение силовых жил фидерного кабеля по падению напряжения Uк.ф.доп.

принятого по току конвейера.

По падению напряжения в номинальном режиме кабельная сеть удовлетворяет.

• Расчёт кабельной сети по падению напряжения в пусковом режиме:

Определяем допустимый уровень напряжения на зажимах двигателя 2ЛП100 №1 при пуске:

где 0,8Uн – допустимый уровень напряжения во вторичной обмотке трансформатора ПУПП при пуске:

Iгт – ток вторичной обмотки трансформатора ПУПП, А

cosл=0,5 – коэффициент мощности в пусковом режиме.

Определяем падение напряжения в фидерном и гибком кабеле x2ЛП100 №1

где:

Iк.ф.п=Im.n - пусковой ток в фидерном кабеле, А.

Iк.г.n - Ig.n - пусковой ток в гибком кабеле, А.

Lк.ф. и Lк.г. - длины фидерного и гибкого кабеля, м.

Определяем паяное сопротивление кабеля до РПП-6

Определяем полное сопротивление системы до РПП-6

Z=Zc+Zк6=1,07+0,993=2,03Ом

– разрывной ток.

Определяем минимально допустимое сечение силовых жим 6кВ по термической устойчивости(для кабеля ЭВТ-6-3х25) токов короткого замыкания

где=7 – коэффициент термической устойчивости для шахтных кабелей с изоляцией из ПВХ(ЭВТ)

tф=0,15с – фиктивное время срабатывания максимально-токовой защиты и выключателя ячеек КРУВ-6. На основании расчета кабельной сети 6кВ, к прокладке принимается кабель питающий ПУПП, марки ЭВТ-6-3х25+1х10+4х4.

• Выбор ячейки КРУ-6, питающей ПУПП.

Принимаем к установке современную конструкцию ячеек КРУВ-6-0(отводную), у которой:

Iном=80А>Iн=I1т=60,6А

Sк=100МВА>Sкрпп-6=23,37МВА

I₀=9,6кА>Iр=3,18кА (I₀ – отключающая способность).

Расчет тока установки МТР типа РТ-40 производится по методике из «ПТЭ для угольных и сланцевых шахт».

• Определяем вторичный «I» срабатывания РТ-40:

где Кн=1,21,4 – коэффициент надежности

Iн=I1т – номинальный ток ячейки КРУВ-6

Iгтт=5А – ток вторичной обмотки трансформатора ячейки КРУВ-6.

По школе МТР принимаем IyIср.г.=25А.

Определяем первичный ток срабатывания РТ-40.

Iср.₁=КттIy=1625=400А.

Проверка надежности срабатывания МТР:

где Iк.⁽²⁾з – ток двухфазного короткого замыкания в точке К₀, А.

5.1.7. Основные мероприятия по электрооборудованию

1. Защитное заземление. Реле утечки.
   Система защитных заземлений состоит из тестных заземлителей, которые на данном участке выполнены с использованием металлической арочной крепи: три арки крепи электрически соединены перемычками из жилы медного кабеля (S'≤25мм²) или стали (S'≤ 50мм²) к этим перемычкам и присоединяется общая шина заземления РП-0,66 №1 и №2.

Местные заземлители имеют связь с общетактной системой заземления через заземляющие жилы магистральных кабелей 660 и 6000 В.

Заземление механизмов из КУ-13с производится через заземляющие жилы гибкого кабеля.

2) Защита от утечки тока.
В трансформаторную подстанцию ТСВП встроен блок защиты АЗШ-1 АЗУР, который состоит из реле утечки и термореле для защиты от перегрузок (перегрева) трансформатора. Это реле утечки контролирует всю сеть 660 В.

Для контроля сети 127 В от токов утечки в пусковой агрегат АПШ встроено реле утечки РУ-127.

Все современные пускатели ПВИ имеют схему БРУ - блокировочное реле утечки, которое препятствует включению пускателя на кабель или двигатель с поврежденной изоляцией, БРУ имеет схему проверки.

В месте установки электроотработки должны присутствовать индивидуальные и коллективные средства защиты.

5.1.8. Основные мероприятия противопожарной защиты. Автоматический газовый контроль.

Мероприятия противопожарной защиты - 9 пояснительной записки специальной части.

Характеристики

Список файлов реферата