145806 (728759), страница 8

Просмтор этого файла доступен только зарегистрированным пользователям. Но у нас супер быстрая регистрация: достаточно только электронной почты!

Текст из файла (страница 8)

= (кг/м ) (7.2.5)

где - коэффициент приведения расчетного давления дутьевого вентилятора к условиям, для которых построена заводская характеристика дымососа:

= (7.2.6)

где = 0,132 кгс/м - плотность воздуха при 0 С и 760 мм.рт.ст.;

T - абсолютная температура воздуха у дутьевого вентилятора (K);

- абсолютная температура воздуха по заводской характеристике дымососа;

= = 1,04

- полное расчетное давление дутьевого вентилятора (кг/м ):

= ^. (кг/м ) (7.2.7)

где = 1,15 - коэффициент запаса по давлению;

= 320 (кг/м ) - перепад полных давлений в тракте при номинальной нагрузке парогенератора, определяется по аэродинамическому расчету котельной установки. Если расчет не производился, то принимается по справочным материалам;

= 1,15^.330 = 379,5 (кг/м )

= 1,04^.379,5 = 394,68 (кг/м )

По значениям = 234556,4 м /ч и = 394,68 кг/м выбираются 2 дутьевых вентилятора ВДН-24-Пу, с основными техническими характеристиками: центробежный, двустороннего всасывания, левого и правого вращения, диаметр рабочего колеса – 2400 мм, производительность – 275000 м /ч, полное давление – 3,95 кПа, температура – 30 С, частота вращения – 740 об/мин, мощность на валу – 350 кВт, КПД – 86 %.

8 РАСЧЕТ И ВЫБОР ДЫМОВОЙ ТРУБЫ

Для ТЭС основным типом труб является железобетонные с внутренней защитной футеровкой. В целях повышения надежности принимаются железобетонные дымовые трубы с вентилируемым каналом между стволом и футеровкой.

Количество дымовых труб должно быть минимальным.

Высота дымовых труб электростанций должна обеспечивать такое рассеивание золы, окислов серы, окислов азота и других вредных примесей, при котором концентрации их у поверхности земли становится меньше допустимых.

Расчет дымовой трубы ведется по расходу топлива при максимальной электрической нагрузке электростанции и тепловой нагрузке при средней температуре.

Для большинства отечественных топлив определяющей величиной при расчете высоты дымовых труб является содержание окислов серы и азота.

Поэтому при расчете высоты трубы должно учитываться суммарное действие сернистого ангидрида и окислов азота в атмосфере.

8.1 Высота трубы определяется по формуле:

(м) (8.1)

где A = 120 – коэффициент, зависящий от температурной стратификации слоистого строения атмосферы;

F = 1 – безразмерный коэффициент, учитывающий влияние скорости осаждения примеси в атмосфере;

m – коэффициент, учитывающий условия выхода из устья трубы. Определяется в зависимости от скорости выхода газов из трубы.

Ориентировочно принимаем для котла трубу высотой 120 м и диаметром устья 6 м.

8.1.1 Скорость выхода газов в устье трубы:

= (м/с) (8.2)

где N – число труб (шт.);

- диаметр устья трубы (м);

- секундный расход удаляемых газов (м /с):

= (м /с) (8.3)

где V – объем дымовых газов энергетического котла:

= = 174,95 (м /с)

= = 6,19 (м/с)

При = 6,19 м/с – m = 1.

n – безразмерный коэффициент, определяется в зависимости от .

= 0,65^. (8.4)

где = 174,95 - секундный расход удаляемых газов (м /с);

- разность между температурой выбрасываемых газов и средней температурой воздуха самого жаркого месяца в полдень ( С):

= – ( С) (8.5)

= 102,93 – 24 = 78,93 ( С)

h = 120 м – принятая высота трубы;

= 0,65^. = 3,16

при значении = 3,16 > 2 – n = 1.

- предельно допустимая концентрация сернистого ангидрида :

= 0,5 мг/м .

- предельно допустимая концентрация двуокиси азота :

= 0,085 мг/м .

- выброс SO из котельной (г/с):

= 2^.10 ^{. . .}(1 - )^.(1 - ) (г/с) (8.6)

где - секундный расход топлива котла (кг/с):

= (кг/с) (8.7)

где B –часовой расход газа энергетического котла:

= = 8,93 (м /с)

= 2*10 ^{. .}8,93^.(1 – 0,02)^.(1 - ) = 256,24 (г/с)

N - выброс NO из котельной (г/с):

= 0,034^{. .} k ^{. . .}(1 - )^. (г/с) (8.8)

где = 0,85 безразмерный коэффициент, учитывающий влияние на выход из окислов азота, качество топливо;

k – коэффициент, характеризующий выход окислов азота на 1 т сожженного условного топлива (кг/т):

k = (кг/т) (8.9)

k = = 8,13 (кг/т)

= 1 – коэффициент, учитывающий конструкцию горелок;

= 0,034^.0,85^.8,13^.8,93^.35,615^. (1 – )^.1 = 72,93 (г/с)

N – количество дымовых труб на станции;

P = 1 – поправочный коэффициент для расчета многоствольных труб.

= 83,11(м)

Так как на Казанской ТЭЦ-3 имеются 2 трубы высотой 150 м и 240 м удовлетворяющие расчетной высоте труб, то котлы устанавливаемого блока подключаются к одной из этих труб.

12 ОПРЕДЕЛЕНИЕ ТЕХНИКО-ЭКОНОМИЧЕСКИХ ПОКАЗАТЕЛЕЙ СТАНЦИЙ

Исходные данные для расчета

Установленная мощность Казанской ТЭЦ-3: = 440 МВт.

12.1 Расчёт абсолютных и удельных вложений капитала в новое строительство станций

12.1.1 Абсолютные вложения капитала в строительство ТЭЦ при разнотипном оборудовании:

(тыс.руб.) (12.1.1)

где – капиталовложения в головную турбину [2], прил.2, табл.1;

– капиталовложения в каждый последующий блок [2], прил.2, табл.1;

К – капиталовложения в пиковые водогрейные котлы [2], прил.2, табл.4;

К_рс– поправочный коэффициент на территориальный район строительства [2], прил.3;

К₁ – коэффициент, учитывающий вид системы технического водоснабжения при оборотной системе;

К – индекс перехода от базовых цен 1991 г к текущим ценам 2004 г по данным Департамента инвестиций ОАО «ФСК ЕЭС»;

=[33260 + 24500 + 2^.4450 + 9480 + 15780 + 3^.12600 + 19950 + 47300 + +4^.4600 + 2^.9200] ^.1^.1^.15 = 3506550 (тыс.руб.)

12.1.2 Удельные вложения капитала:

= (руб./кВт) (12.1.2)

= = 7969,43 (руб./кВт)

12.1.3 Величина удельных вложений капитала для сравнения:

= ^{. . .} (руб./кВт)

(12.1.3)

=

= 6550,57 (руб./кВт)

12.2 Энергетические показатели работы электростанции.

12.2.1 Годовой отпуск теплоты с коллекторов электростанции. 12.2.1.1 Часовой отпуск пара на производство с коллекторов ТЭЦ:

Характеристики

Список файлов реферата