145806 (728759), страница 7

Просмтор этого файла доступен только зарегистрированным пользователям. Но у нас супер быстрая регистрация: достаточно только электронной почты!

Текст из файла (страница 7)

Подача мазута к энергетическим и водогрейным котлам из основного мазутного хозяйства производится по двум магистралям, рассчитанным каждая на 75 % номинальной производительности с учетом рециркуляции.

Производительность насосов мазутного хозяйства:

= ^{. .}k ^.υ (м /ч) (6.1.2.1)

где - количество энергетических котлов (шт.);

, - часовой расход мазута на энергетический котел (т/ч);

υ = 1 м /т – удельный объем мазута;

k = 1,1-1,4 – коэффициенты, учитывающие рециркуляцию мазута.

= 1^.29,76 ^.1,2^.1 = 35,71 (м /ч)

Принимаем схему мазутного хозяйства с выделенным контуром циркуляционного разогрева. Исходя из значения = 35,71 м /ч необходима установка 3 насосов второго подъема типа 4НК-5 1, из которых один резервный, один ремонтный, с основными техническими характеристиками: подача – 50 м /ч, напор – 60 м, частота вращения – 3000 об/мин, мощность двигателя – 17 кВт, КПД – 58 %, температура нефтепродуктов – 80 С. Установка мазутных насосов первого и второго подъема и насосов рециркуляции не требуется, так как установленные на Казанской ТЭЦ-3 насосы обеспечивают необходимую подачу мазута.

6.1.3 Определение диаметра мазутопровода

6.1.3.1 Диаметр мазутопровода из насосной в котельную:

= 18,8 (мм) (6.1.3.1)

где Q - расход мазута (м /ч);

= 1,5-2 м/с - скорость мазута в трубопроводе.

= 18,8^. = 79,44 (мм)

Подача мазута в котельное отделение из основного мазутохозяйства производится по одному трубопроводу.

Выбирается трубопровод 108 3,5 с основными техническими характеристиками: условный диаметр – 100 мм, масса – 9 кг/м.

6.1.3.2 Действительная скорость мазута в трубопроводе данного диаметра:

(м/с) (6.1.3.2)

где d – внутренний диаметр:

(мм) (6.1.3.3)

где = 108 мм – внешний диаметр трубопровода;

S = 3,5 мм – толщина стенки трубопровода.

d = 108 – 2^.3,5 = 101 (мм)

=1,3 (м/с)

Действительная скорость мазута в трубопроводе W = 1,3 м/с не превышает рекомендуемой 2 м/с.

6.2 Выбор оборудования топливного хозяйства ТЭС на газовом топливе

Подвод газа к ТЭС от газораспределительной станции (ГРС) осуществляется по одной нитке к каждому газорегуляторному пункту (ГРП), резервный подвод газа не предусматривается. На каждом ГРП число параллельных установок, регулирующих давление газа, выбирается с одной резервной.

На ТЭС, где газ является основным топливом, производительность ГРП рассчитывается на максимальный расход газа всеми работающими котлами. ГРП оборудуется запорной арматурой до и после ГРП, фильтрами для очистки газа, автоматическими регуляторами давления газа «после себя», приборами для измерения давления и расхода газа, предохранительными клапанами и продувочными свечами.

Если газ поступает от ГРС с давлением порядка 0,7 МПа, то принимается одноступенчатое редуцирование газа до давления 0,13 МПа. При давлении газа, поступающего от ГРС с давлением порядка 1,3 МПа принимается двухступенчатое редуцирование 1,3 – 0,7 МПа, 0,7 – 0,13 МПа. Подвод газа от каждого ГРП в магистрали котельного отделения и от магистралей к котлам производится, как правило по одной нитке. Скорость газа в подводящем газопроводе принимается 60 – 80 м/с, а в газопроводе к котлам 10 – 50 м/с.

Газопровод к каждому котлу должен быть снабжен следующей арматурой и приборами: запорной задвижкой, импульсным, отсекающим, быстродействующим клапанами, продувочной свечой, расходомерами, манометрами, регулятором расхода газа в топку котла, запорной арматурой перед горелками.

7 РАСЧЕТ И ВЫБОР ТЯГОДУТЬЕВОГО ОБОРУДОВАНИЯ

Тягодутьевые машины предназначены для следующих целей:

1. обеспечение тяги и дутья;

2. рециркуляция дымовых газов для регулирования температуры перегретого пара.

В соответствии с указанными целями применяются следующие тягодутьевые машины: дымососы и дутьевые вентиляторы (основные машины), дымососы рециркуляции.

Для котлов производительностью 500 т/ч и менее, устанавливают один дымосос и один вентилятор. Установка двух дымососов и двух вентиляторов допускается только при соответствующем обосновании. При установке на котел двух дымососов и двух вентиляторов производительность каждого из них выбирается по 50 %.

Выбор производится предварительно по сводным графикам характеристик ТДМ и затем окончательно по аэродинамическим характеристикам машин на основании (расчетной производительности машины, м /ч) и (приведенного полного давления машины, кгс/м ). Причем при номинальной нагрузке котла дымососы должны работать при КПД не ниже 90 % максимального значения, а вентиляторы – не ниже 95 %.

и определяется в результате проведения аэродинамического расчета котельной установки.

Если аэродинамический расчет не производился, то расчетная производительность машины определяется по формуле:

= β ^.V^. (м /ч) (7.1)

где β = 1,1 – коэффициент запаса по производительности для дымососа и для вентиляторов;

– барометрическое давление: если высота местности над уровнем моря не превышает 100 м, то принимается = 730 мм.рт.ст.;

V – расход газа или воздуха при номинальной нагрузке котлоагрегата (м /ч);

При установке двух машин расход через каждую равен .

7.1 Выбор дымососа

7.1.1 Расход газов через дымосос при номинальной нагрузке котлоагрегата (м /ч):

V = = ^.( + ^. )^. (м /ч) (7.1.1)

где - расчетный расход топлива с учетом механического недожога (кг/ч);

= 0,1 - присос воздуха в газоходах котельной установки;

- температура дымовых газов у дымососа, при величине присоса за воздухоподогревателем 0,1, принимается равной температуре газов за воздухоподогревателем (температура уходящих газов):

= ( С) (7.1.2)

где = 1,3, избыток воздуха в уходящих газах (за воздухоподогревателем) и их температура;

- температура холодного воздуха (принимается равной 24 С);

= = 102,93 ( С)

- объем продуктов сгорания на 1 кг топлива при :

= + 1,0161^{. .}( - 1) (нм /кг) (7.1.3)

= 10,73 + 1,0161^.9,52^.(1,3 – 1) = 13,63 (нм /кг)

V = = 31365,95^.(13,63 + 0,1^.9,52)^. = 629824,97 (м /ч)

= 1,1^.629824,97^. = 721279,01 (м /ч)

Производительность одного дымососа:

= (м /ч) (7.1.4)

= = 360639,5(м /ч)

7.1.2 Приведенное полное расчетное давление дымососа:

= (кг/м ) (7.1.5)

где - коэффициент приведения расчетного давления дымососа к условиям, для которых построена заводская характеристика дымососа:

= (7.1.6)

где = 0,137 кгс/м - плотность газов при 0 С и 760 мм.рт.ст.;

T - абсолютная температура газов у дымососа (K);

- абсолютная температура газов по заводской характеристике дымососа;

= = 1,003

- полное расчетное давление дымососа (кг/м ):

= ^. (кг/м ) (7.1.7)

где = 1,2 - коэффициент запаса по давлению;

= 360 (кг/м ) - перепад полных давлений в тракте при номинальной нагрузке парогенератора, определяется по аэродинамическому расчету котельной установки. Если расчет не производился, то принимается по справочным материалам;

= 1,2^.360 = 432 (кг/м )

= 1,003^.432 = 433,3 (кг/м )

По значениям = 360639,5 м /ч и = 433,3 кг/м выбираются 2 дымососа ДН 24 2-0,62ГМ, с основными техническими характеристиками: центробежный, двустороннего всасывания, левого и правого вращения без противоизносной защиты, диаметр рабочего колеса – 2400 мм, производительность – 37000 м /ч, полное давление – 3,85 кПа, температура – 100 С, частота вращения – 740 об/мин, мощность на валу – 502 кВт, КПД –

84 %.

7.2 Выбор дутьевого вентилятора

По температуре воздуха на входе в воздухоподогреватель решается вопрос о необходимости или рециркуляции горячего воздуха на всас дутьевого вентилятора, или установки перед воздухоподогревателем паровых калориферов для подогрева холодного воздуха до необходимой температуры.

7.2.1 Расход воздуха через дутьевой вентилятор при наличии рециркуляции горячего воздуха (без специального вентилятора для рециркуляции):

V = V = ^. ( - + + )^. (м /ч) (7.2.1)

где - присосы воздуха в топке;

- относительное количество рециркулирующего горячего воздуха:

= ( + )^. (7.2.2)

где - отношение расхода воздуха на выходе из воздухоподогревателя к теоретически необходимому:

= - (7.2.3)

= 1,1 – 0,1 = 1

- температура предварительно подогретого воздуха на входе в воздухоподогреватель ( С);

= 24 С - температура холодного воздуха;

- температура горячего воздуха на выходе из последней ступени воздухоподогревателя ( С);

= (1 + 0,2)^. = 0,036

V = V = 31365,95^.9,52^.(1,1 – 0,1 + 0,2 + 0,036)^. = 409631,9 (м /ч)

= 1,1^.409631,9^. = 469112,7 (м /ч)

Производительность одного дутьевого вентилятора:

= (м /ч) (7.2.4)

= = 234556,4 (м /ч)

7.2.2 Приведенное полное расчетное давление дутьевого вентилятора:

Характеристики

Список файлов реферата