126188 (690955), страница 5

Просмтор этого файла доступен только зарегистрированным пользователям. Но у нас супер быстрая регистрация: достаточно только электронной почты!

Текст из файла (страница 5)

(7.2.1.1.2)

По известным величинам средней температуры кипения и плотности находим значения Т_кр и Р_кр

Тогда по формулам (7.2.1.1.1) и (7.2.1.1.2) получаем

7.2.1.2 Коэффициент сжимаемости определяем по графику в зависимости от приведенных температур и давлений

Z = 1,0

Находим объём паров проходящих за час через сечение колонны по формуле (7.2.1.1)

7.2.2 Расчет допустимой скорости паров, м/с

(7.2.2.1)

где К – коэффициент зависящий от расстояния между тарелками в колонне и условий ректификации (при расстоянии 0,6м К = 740).

ρ_ж – плотность жидкости (738 кг/м³);

ρ_п – плотность паров.

(7.2.2.2)

Рассчитываем по формуле (7.2.2.1) допустимую скорость паров

Отсюда по формуле (7.2.1) находим

Принимаем ближайший стандартный диаметр колонны по ГОСТ 16453-70 D_СТ = 2,6 м.

7.2.3 Выбор тарелки:

По каталогу для колонны диаметром 2600мм выбираем ситчатую однопоточную тарелку ТС-Р со следующими конструктивными размерами:

- свободное сечение колонны, м² 5,3

- рабочее сечение тарелки, м² 4,787

- диаметр отверстия, мм 8

- шаг между отверстиями, мм

- относительное свободное сечение тарелки,% 16,7

- сечение перелива, м² 0,258

- высота переливной перегородки, мм 30

- относительная площадь перелива,% 4,88

- масса, кг 200

Сетчатые тарелки представляют собой перфорированные полотна с отверстиями диаметром 2-8мм, снабженные переточными устройствами. Эти тарелки более просты по устройству, но обладают более узким диапазоном устойчивой работы. При малых нагрузках по пару жидкость протекает через отверстия, а при больших – уносится потоком газа на вышележащие тарелки. Кроме того, нормальная работа ситчатых тарелок возможна только при условии сохранения чистоты отверстий. Поэтому применение таких тарелок допустимо лишь при разделении жидких смесей, не содержащих взвешенных твердых частиц и не образующих осадки в ходе процесса.

1. Определение высоты колонны

Примем расстояние между тарелками 0,6м.

(7.1.1)

7.3.1 Определение расстояния от верхнего днища до первой ректификационной тарелки h_1, м

7.3.2 Определение высот укрепляющей и исчерпывающей частей колонны h₂ и h₄, м

где а – расстояние между тарелками (0,6 м)

7.3.3 Определение расстояния между укрепляющей и исчерпывающей частями колонны h₃

h₃ берут из расчета расстояния между тремя тарелками

7.3.4 Определение расстояния между нижней тарелкой и жидкостью h₅

h₅ принимают равной 2 м.

7.3.5 Определение высоты жидкости h_6, м

Высоту h₆ определяют, исходя из запаса остатка на 600 с. Объём фр. 140 – 180⁰С внизу колонны составляет:

Площадь поперечного сечения колонны, м²:

7.3.6 Высоту опоры h₇ принимают, исходя из практических данных, равной 4 м.

Общая высота колонны К-5 по формуле (3.1.1) составляет:

8. Гидравлический расчет

Гидравлическое сопротивление тарелок колонны Р_К определяют по формуле:

, (8.1)

где Р_В и Р_Н – гидравлическое сопротивление одной тарелки соответственно верхней и нижней частей колонны, Па.

Полное гидравлическое сопротивление одной тарелки складывается из трех слагаемых:

, (8.2)

где Р_С – сопротивление сухой тарелки;

Р_Г-Ж – сопротивление газо – жидкостного слоя на тарелках;

Р - сопротивление обусловленное силами поверхностного натяжения;

8.1 Расчет сопротивления сухой тарелки:

, (8.1.1)

где - коэффициент сопротивления (для ситчатой тарелки = 1,1-2,0)

- скорость пара в рабочем сечении тарелки;

F_C - cвободное сечение тарелки (16,7%);

ρ_y – средняя плотность паров;

8.1.1 Расчет средней плотности паров, кг/м³

(8.1.1.1)

8.1.1.1 Расчет плотности паров в верхней части колонны

8.1.1.2 Расчет плотности паров в нижней части колонны

8.1.2 Расчет скорости пара в рабочем сечении тарелки

, (8.1.2.1)

где D – диаметр колонны, м;

u_д – допустимая скорость паров;

S_T – рабочее сечение тарелки;

По уравнению (8.1.1) находим сопротивление сухой тарелки

8.2 Расчет сопротивления газо-жидкостного слоя

(8.2.1)

где h₀ – высота светлого слоя жидкости на тарелке;

8.2.1 Расчет высоты светлого слоя жидкости на тарелке,м

, (8.2.1.1)

где, - удельный расход жидкости на 1м ширины переливной перегородки, м²/с;

b-ширина переливной перегородки, м;

-высота переливной перегородки, м;

, -поверхностное натяжение жидкости и воды при средней температуре в колонне, Н/м;

L - средние массовые расходы жидкости для верхней и нижней частей колонны;

m=0,05 – 4,6 h_пер;

_T - скорость пара в рабочем сечении тарелки;

_x, _в – поверхностное натяжение жидкости и воды соответственно при средней температуре в колонне;

μ_х – вязкость в МПа с;

8.2.1.1 Расчет средних массовых расходов для верхних и нижних частей колонны:

(8.2.1.1.1)

, (8.2.1.1.2)

где М_Р и М_F – мольные массы дистиллята и исходной смеси;

М_В и М_Н – средние мольные массы жидкости в верхней и нижней частях колонны.

(8.2.1.1.3)

(8.2.1.1.4)

(8.2.1.1.5)

X_CP.B. и X_CP.H. – средний мольный состав жидкости соответственно в верхней и нижней части колонны:

8.2.1.2 Определение поверхностного натяжения, вязкости и коэффициента m жидкости

По номограмме [] для нефтепродукта с плотностью 0,756 кг/м³ (средняя плотность в колонне) при температуре 153⁰С (средняя температура в колонне) поверхностное натяжение составляет ≈ 20,0 10^-3 Н/м.

По номограмме [] для нефтепродукта с плотностью 0,756 кг/м³ (средняя плотность в колонне) при температуре 153⁰С (средняя температура в колонне) вязкость составляет ≈ 0,250 мПа с.

По уравнению (8.2.1.1) находим высоту светлого слоя жидкости на тарелке в верхней и нижней частях колонны

По уравнению (8.2.1) находим сопротивление газо-жидкостного слоя в верхней и нижней частях колонны

8.3 Расчет гидравлического сопротивления, обусловленного силами поверхностного натяжения, Па

(8.3.1)

где - поверхностное натяжение жидкости и воды при средней температуре в колонне, Н/м;

D_Э – диаметр отверстий тарелки;

8.4 По уравнению (8.2) находим полное гидравлическое сопротивление одной тарелки верхней и нижней частей колонны

8.5 По уравнению (8.1) полное гидравлическое сопротивление ректификационной колонны составляет

9. Прочностной расчет

9.1 Расчет толщины стенки корпуса колонны, работающего под внутренним давлением, м

, (9.1.1)

где Р_Р – расчетное давление, МПа;

D – внутрениий диаметр колонны, м;

_доп – допускаемое напряжение, МПа;

φ – коэффициент прочности продольного сварного шва;

С – прибавка к расчетной толщине обечайки для компенсации коррозии, м;

С₁ – дополнительная прибавка;

В качестве конструкционного материала выбираем двухслойную сталь, т.к. двухслойные стали находят все большее применение и позволяют экономить дорогостоящие высоколегированные стали. Они представляют собой листы, состоящие из двух гомогенно соединенных слоёв: основного из недефицитной стали и плакирующего (защитного) из высоколегированной стали.

По ГОСТу 10885-64 для основного слоя – сталь ВМСт3сп, плакирующего – сталь 08Х13. Расчет ведем по основному слою:

На основании рекомендаций с учетом технологии изготовления цилиндрических вальцованных обечаек и с учетом на ветровую нагрузку принимаем по таблице «Толщина листовой двухслойной стали» [5] толщину основного слоя 8 мм, плакирующего – 2 мм.

9.2 Определяем вес колонны при заполнении её водой

9.2.1 Расчет веса обечайки, кг

,

где S_ОБ – площадь поверхности обечайки;

m_ст – вес 1 м² двухслойной стали толщиной 10мм. m_ст=83,3кг.

9.2.2 Расчет веса крышки и днища, кг

По ГОСТу 6533-78 выбираем днище эллиптическое отбортованное стальное 2600-10.

где m_дн-вес днища, кг. По ГОСТ 6533-78 вес днища 2600-10 m_дн=611кг.

9.2.3 Расчет веса тарелок, кг

,

где m_тар– масса одной тарелки, кг;

N – число тарелок в колонне;

9.2.4 Расчет веса люков-лазов и штуцеров, кг

,

где m_л- масса люка, кг. m_л=57кг;

N_л- число люков-лазов и штуцеров.

9.2.5 Расчет веса пустой колонны

9.2.6 Расчет веса колонны при проверке водой на герметичность

Вес воды в колонне составляет

,

где V_кол - объем колонны, м³;

p _воды- плотность воды, кг/м ³.

По ГОСТ 26-467-78 выбираем стандартную опору с размерами: D = 2600 мм; D₁ = 2920мм; D₂ = 2450 мм; D_Б = 2780 мм; Н=2200мм;d₂ = 48 мм; S₁ = 12 мм; S₂ = 30мм; d_Б = М20; z = 16 шт.; S₃ = 30 мм.

9.3 Расчет колонны на ветровую нагрузку

Так как

,

то принимаем расчетную схему в виде консольного стержня с жесткой заделкой.

Колонный аппарат по высоте условно разбиваем на n = 4 участка высотой по h_i = 10 м (h₄ = 3,53 м).

9.3.1 Расчет сосредоточенных горизонтальных сил от распределенной ветровой нагрузки на участках 1-4, МН

, (9.3.1.1)

где β_i – коэффициент увеличения скоростного напора;

q_i – нормативный скоростной напор ветра на i – м участке, МПа;

D_H – наружный диаметр аппарата, м;

h_i – высота участков колонны, м.

Характеристики

Список файлов курсовой работы