125655 (690625), страница 3

Просмтор этого файла доступен только зарегистрированным пользователям. Но у нас супер быстрая регистрация: достаточно только электронной почты!

Текст из файла (страница 3)

R₄ = = = 4563 ≈ 4,7 кОм;

Определяем мощность резистора в цепи коллектора первого каскада:

Р_R4 =(I_{бо 2}+I_{ко 1})*(E–U_R6-U_R11–U_R5)=(0,05+2)*(16–1–1–3–1,6) = 19,27 мВт;

Определятся сопротивление резисторов делителя смещения первого каскада:

R₂ = = = 50333 ≈ 51 кОм;

Определяем мощность резистора делителя смещения первого каскада:

Р _R2 = (I_д1+ I_{бо 1)} * (E – U_R6 – U_R11 – U_бо1 – U_R5) ₌ (0,2 + 0,04) * (16 -1 – 1 – 0,32 – 1,6) = 2,9 мВт

Определятся сопротивление резисторов делителя смещения первого каскада:

R₃ = = = 9600 ≈ 10 кОм;

Определяем мощность резистора делителя смещения первого каскада:

Р _R3 = I_д1 * U_R3 = 0,2 * (0,32 + 1,6) = 0,4 мВт;

Определяется сопротивление резистора в цепи эмиттера второго каскада:

R₉ = = =1390 ≈ 1,5 кОм;

Определятся напряжение резистора в цепи коллектора второго каскада:

U_R9 = ( + ) * R₉ = ( ) * 1390 = 4,3 В;

Определяем мощность резистора в цепи коллектора второго каскада:

Р _R9 = ( ) * U_R9 = ( ) * 4,3 = 13 мВт;

Определяется сопротивление резистора в цепи коллектора второго каскада:

R₈ = = = 2233 ≈ 2,2 кОм;

Определяем мощность резистора в цепи коллектора второго каскада:

Р _R8= * (Е – U_R11 – U_R9 – U_ко2) = ₃ * (16 – 1 – 4,3 – 4) = 20 мВт;

Определяется сопротивление резисторов фильтрующих цепей:

R₆= = = 437≈ 470 Ом

Определяем мощность резистора в цепи коллектора второго каскада:

Р _R6= ( ) * U_R6 = ( ) * 1 = 2,3 мВт;

Определяется сопротивление резисторов фильтрующих цепей:

R₁₁ = = =189≈200 Ом

Определяем мощность резистора в цепи коллектора второго каскада:

Р _R11= (Iд 1 + Iко 1 + Iбо 1 + Iбо 2 + Iко 2) * U_R11=( ) * 1= 5,29 мВт;

Перечень элементов схемы

Номер позиции	Наименование	Кол-во	Примечание
Т1	Трансформатор	1
Т2	Трансформатор	1
VT1	Транзистор ГТ312А	1
VT2	Транзистор ГТ312А	1
VT3	Транзистор ГТ312А	1
C	Конденсатор	11
R2	МЛТ 0,122 51 кОм ±5%	1
R3	МЛТ 0,122 10 кОм ±5%	1
R4	МЛТ 0,122 4,7 кОм ±5%	1
R5	МЛТ 0,122 820 Ом ±5%	1
R6	МЛТ 0,122 470 Ом ±5%	1
R7	МЛТ 0,122 200 Ом ±5%	1
R8	МЛТ 0,122 2,2 кОм ±5%	1
R9	МЛТ 0,122 1,5 кОм ±5%	1
R10	МЛТ 0,122 20 Ом ±5%	1
R11	МЛТ 0,122 200 Ом ±5%	1
R12	МЛТ 0,122 200 Ом ±5%	1
R13	МЛТ 0,122 9,1кОм ±5%	1
R14	МЛТ 0,122 2,2 кОм ±5%	1
R15	МЛТ 0,122 200 Ом ±5%	1
R16	МЛТ 0,122 200 Ом ±5%	1

6. Расчет глубины общей отрицательной обратной связи (ООС)

Введение в усилитель цепи ООС позволяет улучшить качественные показатели усилителя: уменьшить нелинейные искажения, увеличить стабильность коэффициента усиления, уменьшить коэффициент отражения и т.д.

1. Определяется глубина ООС по допустимым нелинейным искажениям, для чего определяется величина затухания нелинейности по второй и третьей гармоникам а_2г, а_3г в зависимости от коэффициента полезного действия выходной цепи оконечного каскада (без обратной связи).

Так как в задании на курсовой проект затухания по второй и третьей гармоникам заданы при выходной мощности усилителя, равной 1 мВт (при нулевом выходном уровне), то затухания нелинейности а_2г, а_3г следует также привести к нулевому выходному уровню по формулам:

а'_2го = а_2г + 10 lg* (Pн/1мВт) =30 + 16,5= 46,5 дБ;

а'_3го = а_3г + 20 lg* (Pн/1мВт) = 34,7 + 33 = 67,8 дБ;

Таблица 3

η	0,36
а2г3	30
а3г	34,7

Для обеспечения заданных величин затухания нелинейности а_2г и а_3г (с обратной связью) глубина ООС должна удовлетворять условиям:

А_ос1≥ а_2го - а'_2го = 70 –46,5 = 23,5 дБ;

А_ос2≥ а_3го - а'_3го = 85 –67,8 = 17,2 дБ;

где А_ос1, А_ос2 – глубина ООС в дБ.

2. Определяется глубина ООС, исходя из допустимой нестабильности усиления. Нестабильность усиления каскада без обратной связи вызвана, главным образом, усилительного элемента и определяется опытным путем.

При проектировании усилителя можно принять для одного каскада ∆К/К = 0,15. Так как нестабильность усиления ΔS_t (с обратной связью) задана в децибелах, то в относительных единицах:

∆К/К = 10^{0,05 ΔSt} - 1 = 10^0,05*0,8 - 1 = 1,096 – 1 = 0,096

Таким образом, глубина ООС определяется по формуле:

А_ос3 ≥ 20 lg = 8,63 дБ;

где N – число каскадов усиления;

∆S_t – заданная величина нестабильности усиления дБ;

0,15 – средняя нестабильность усиления в усилительном каскаде без обратной связи.

3. Определяется глубина ООС, исходя из допустимого коэффициента отражения. Наличие реактивных элементов во входной и выходной дифференциальных системах обусловливает неравномерность согласования усилителя с внешними цепями по частоте. В усилителе рассматриваемой структуры коэффициент отражение достигает наибольших значений на крайних частотах рабочего диапазона. Таким образом, максимально возможный коэффициент отражения на средней частоте, значение которого должно быть обеспечено при выборе глубины ООС, определяется по формуле:

δср = 0,5δ = 0,5 * 0,09 = 0,045;

где δ – заданный коэффициент отражения на входе и выходе усилителя.

Глубина ООС определяется по формуле:

А_ос4 ≥ 20 lg = 20 lg* = 30,5 дБ;

4. Выбирается глубина ООС усилителя. Величину А_ос принимается равной наибольшей из полученных четырёх значений А_ос1, А_ос2, А_ос3, А_ос4. Выбранное значение А _ос4= 30,5 для дальнейших расчетов переводим из децибел в относительные единицы по формуле:

F = 10^{0.05 Аос4} = 10^0,05*30,5= 33,8;

где F – глубина ООС в относительных единицах.

7. Проверочный расчет коэффициента усиления усилителя по напряжению

Определяется входное сопротивление R _вх транзистора первого и второго каскадов, h_21э берем равным 10

R _{вх тр1} = r'_б+ = 100 + = 1400 Ом;

R _{вх тр2} = r'_б+ = 50 + 26* = 967 Ом;

Таблица 4

Номер каскада	h21э min	R вх 1, Ом
1	10	1400
Номер каскада	h21э min	R вх 2, Ом
2	10	967

Определяется сопротивление нагрузки переменному току второго каскада:

R_~2 = = ₌

= = = 464 Ом;

где

R_д3 = = = = 1772 Ом;

Определяется коэффициент усиления по напряжению второго каскада:

К ₂ = = = 5;

Определяется коэффициент усиления по напряжению первого каскада:

К ₁= = = 33,6;

Определяется коэффициент усиления по напряжению усилителя без учета ООС:

К' = К₁*К₂*К₃ = 33,6*5*70 = 11725

Определяется фактический коэффициент усиления по напряжению усилителя с учетом ООС:

К_ф = = = 300;

где 1,2 – коэффициент запаса, учитывающий разброс параметров элементов схемы:

F – глубина общей отрицательной обратной связи, в относительных единицах

Сравнивается фактический коэффициент усиления усилителя с заданной величиной S, которую перевели из децибел в относительные единицы: К = 10^{0,05 * S} = 10^{0,05 * 40} = 100;

Полученное фактическое значение коэффициента усиления соответствует заданному, т.е. 300 > 100, К_ф > К в 3 раз.

Вводим местную ООС во второй каскад. В этом случае сопротивление в цепи эмиттера второго каскада будет состоять из двух последовательно соединенных резисторов R’ и R’ .

При введение местной обратной связи в третий каскад

Fм=Fм2+Fм3

Характеристики

Список файлов курсовой работы