123929 (689717), страница 2

Просмтор этого файла доступен только зарегистрированным пользователям. Но у нас супер быстрая регистрация: достаточно только электронной почты!

Текст из файла (страница 2)

высота шлица паза – .

Принимаем угол наклона грани клиновой части в трапецеидальных пазах с [1, с.294].

Высоту паза определяем по формуле:

Получим: .

Размер определяют в зависимости от угла :

.

.

Сумма размеров по высоте и ширине паза всех проводников и изоляции с учетом необходимых допусков на разбухание изоляции и на укладку обмотки определяет размеры части паза, занятой обмоткой.

Полученные при расчете заполнения паза его размеры являются размерами паза “в свету”, т.е размерами реального паза в собранном шихтованном сердечнике с учетом неизбежной при этом “гребенки”, образующейся за счет допусков при штамповке листов и шихтовке магнитопроводов.

Размеры паза “в свету” будут меньше, чем в штампе, т.е чем размеры паза в каждом отдельном листе штамповки, на величину припусков:

по ширине паза ;

по высоте паза .

Размеры паза “в свету” с учетом припуска на сборку:

где , и – размеры паза “в свету”, полученные при расчете заполнения паза проводниками обмотки изоляцией.

Тогда

;

;

.

Площадь поперечного сечения трапецеидального паза, в которой размещаются обмотка, корпусная изоляция и прокладки:

где – площадь поперечного сечения корпусной изоляции в пазу, ;

– площадь, занимаемая прокладками в пазу (на дне паза, под клином и между слоями в двухслойной обмотке):

Площадь поперечного сечения корпусной изоляции в пазу находим по формуле:

где – односторонняя толщина изоляции в пазу по табл. 3.1 [1, с.74].

Получим

.

.

Тогда

.

Контролем правильности размещения обмотки в пазах является значение коэффициента заполнения паза:

Окончательно

.

Полученное значение допустимо для механизированной укладки обмотки.

Выполняем сравнение параметров проектируемого АД, полученных в данном разделе, с теми же параметрами аналога:

Величина
Проектируемый АД	9,009	14,243	29,984
Аналог	10,5	14,9	28,2

2. Расчет ротора

Определяем воздушный зазор по формуле:

Имеем

.

По рис. 8.31 [1, с.300] принимаем .

Число пазов ротора по табл. 8.16 [1, с.306]: .

Внешний диаметр ротора: .

Длина магнитопровода ротора: .

Зубцовое деление ротора:

Тогда

.

Внутренний диаметр ротора равен диаметру вала, так как сердечник ротора непосредственно насаживается на вал:

где – коэффициент по табл. 8.17 [1, с.319].

.

Ток в обмотке ротора:

где – коэффициент, учитывающий влияние тока намагничивания на отношение ;

– коэффициент приведения токов.

Приближенное значение может быть рассчитано в зависимости от номинального , который был определен в начале расчета:

Получим

;

Коэффициент приведения токов определяем следующим образом:

где – коэффициент, учитывающий влияние скоса пазов, так как пазы ротора выполняем без скоса, то .

Тогда

;

.

Площадь поперечного сечения стержня:

где – плотность тока в стержне литой клетки, .

Получим

.

Пазы ротора представлены на рис.2.

Рис.2 - Грушевидные пазы короткозамкнутого ротора

Принимаем по [1, с.313] , , .

По табл. 8.10 [1, с.289] принимаем допустимое значении индукции на зубцах ротора .

По допустимой индукции определяем ширину зубца ротора:

Получим

.

После чего рассчитываем размеры паза:

Тогда

;

.

Условия высококачественной заливки пазов алюминием требуют, чтобы диаметр закругления нижней части паза в двигателях с – не менее 2,5 – 3 мм.

В связи с округлениями результатов расчета необходимо просчитать ширину зубцов в сечениях и по окончательно принятым размерам паза:

Имеем

;

;

По рис.2. принимаем , , .

Полная высота паза:

Тогда

.

Площадь поперечного сечения стержня:

Получим

Плотность тока в стержне:

Имеем

.

Площадь поперечного сечения замыкающих колец:

где – токи в кольце, А;

– плотность тока в замыкающих кольцах.

Токи в кольце и плотность тока можно найти по формулам соответственно:

где – токи в стержнях;

.

Тогда

;

Размеры замыкающих колец:

;

;

;

средний диаметр замыкающих колец:

.

Разрез зубца и паза статора представлен на рис.5.

Сравнение параметров проектируемого АД, полученных в данном разделе, с теми же параметрами аналога:

Величина
Проектируемый АД	0,9	28	32,57	9,416	4,12
Аналог	0,9	28	34,4	6,9	5,6

1. Расчет магнитной цепи

Марку электротехнической стали выбираем по рекомендациям [1, с320] в зависимости от оси вращения проектируемого асинхронного двигателя – сталь 2212, с толщиной листов 0,5 мм.

Магнитное напряжение воздушного зазора

где – индукция в воздушном зазоре, Тл, рассчитанная по ф. по окончательно принятому числу витков в фазе обмотки и обмоточному коэффициенту , определенному для принятой в машине обмотки;

– воздушный зазор, м;

– коэффициент воздушного зазора;

– магнитная проницаемость, .

Коэффициент воздушного зазора:

Имеем

; ,

следовательно .

Магнитное напряжение зубцовой зоны статора:

где – расчетная высота зубца статора, м;

– расчетная напряженность поля в зубце статора, А, принимаем по приложению 1 [1], при условии, что .

Поэтому

.

Расчетная индукция в зубцах:

Тогда

.

Магнитное напряжение зубцовой зоны ротора:

где – расчетная высота зубца ротора, м;

– расчетная напряженность поля в зубце ротора, А, принимаем по приложению 1 [1], при условии, что .

Получим

.

При зубцах на рис.2 из табл. 8.18 [1, c324]:

Тогда

Индукция в зубце:

Имеем

.

По табл. П.10 [2, с331] для находим .

Коэффициент насыщения зубцовой зоны:

Тогда

Магнитное напряжение ярма статора:

где – длина средней магнитной силовой линии в ярме статора, м;

– напряженность поля при индукции по кривой намагничивания для ярма, принятой при проектировании стали, по приложению П.9. [1].

Длина средней магнитной силовой линии в ярме статора:

где – высота ярма статора, м:

Окончательно

Характеристики

Список файлов курсовой работы