Просмтор этого файла доступен только зарегистрированным пользователям. Но у нас супер быстрая регистрация: достаточно только электронной почты!

Текст из файла (страница 3)

4) Коэффициент чувствительности не определяем.

5) Напряжение срабатывания реле первой ступени

В.

Принимаем к установке реле РСН 16-23, у которого напряжение срабатывания находится в пределах .

Определим сумму уставок:

. (2.13)

Принимаем уставку .

Найдем напряжение уставки реле I ступени:

В.

6) Время срабатывания второй ступени защиты принимаем с, так как по технологии недопустим самозапуск двигателя от напряжения . Используем реле времени РВ-01.

3. Расчет защиты трансформатора Т3

Сборные шины Е подключаются к питающей сети переменного тока через трансформатор Т3. Повреждения и ненормальные режимы возможны как в трансформаторе, так и на сборных шинах, поэтому необходима установка защит как со стороны питания, так и со стороны сборных шин.

Основными защитами трансформатора являются:

1) Токовая отсечка без выдержки времени от многофазных коротких замыканий в обмотках и на выводах трансформатора;

2) газовая защита от внутренних повреждений и понижения уровня масла;

3) МТЗ от внешних многофазных кз.

4) токовая защита от перегруза.

Номинальная мощность трансформатора:

кВА, (3.1)

– напряжение короткого замыкания трансформатора.

Поскольку номинальная мощность трансформатора больше 400 кВА, то газовая защита устанавливается.

3.1 Т.О. без выдержки времени

1. Защита выполняется с помощью токового реле РСТ 13.

2. Номинальный ток первичной обмотки трансформатора:

А. (3.2)

Выбираем трансформатор тока ТЛМ-10-150-0,5/10Р:

А, А.

Коэффициент трансформации трансформатора тока:

.

Трансформаторы тока и реле включены по схеме неполной звезды с реле в нулевом проводе: .

1. Ток срабатывания защиты отстраивается от максимального тока кз:

А, (3.3)

где – коэффициент отсечки (принимаем реле типа РСТ - 13)

Коэффициент чувствительности определяется при двухфазном коротком замыкании в минимальном режиме на выводах высокого и низкого напряжений:

. (3.4)

5) Ток срабатывания реле:

А. (3.5)

Принимаем к установке реле РСТ 13-29, у которого ток срабатывания находится в пределах .

Определим сумму уставок:

. (3.6)

Принимаем сумму уставок .

Найдем ток уставки реле:

А.

3.2 Газовая защита от внутренних повреждений и понижения уровня масла

Ток, проходящий через место установки токовой защиты при повреждении внутри бака трансформатора (пример межвитковое замыкание), определяется числом замкнутых витков и поэтому может оказаться не достаточным для ее действия. Однако витковое замыкание представляет опасность для трансформатора; и защиты отключатся. Опасные внутренним повреждением является также «пожар стали» магнитопровода, который возникает при нарушении изоляции между листами магнитопровода, что ведет к увеличению потерь на перемагничивании и вихревые токи. Потери вызывают, местный нагрев стали, ведущий к дальнейшему разрушению изоляции. Токовая и дифференциальная защиты на этот вид повреждения не реагируют. Отсюда возникает необходимость использования специальной защиты от внутренних повреждений - «газовой», фиксирующей появление в баке поврежденного трансформатора газа. Образование газа является следствием разложения трансформаторного масла и других изолирующих материалов под действием электрической дуги или не допустимого нагрева. Интенсивность газообразования зависит от характера и размеров повреждения. Это дает возможность выполнить газовую защиту, способную различить степень повреждения, и в зависимости от этого действовать на сигнал или отключение.

Основным элементом газовой защиты является газовое реле KGS, устанавливаемое в маслопроводе между баком и расширителем. Принимаем к установке реле типа: РГТ – 80 (струйное) которое имеет два отключающих и один сигнальный элемент.

Время срабатывания реле составляет tср=0,05--0,5 с.

Уставка по скорости составляет 0,65 м/с.

3.3 Максимальная токовая защита от внешних многофазных к.з.

1) Ток срабатывания МТЗ понижающего трансформатора определяется, исходя из максимального рабочего тока.

Принимаем:

2) Ток срабатывания защиты с учетом коэффициента само запуска электродвигателей :

(3.7)

где – коэффициент отсечки (принимаем реле типа РСТ - 13)

– коэффициент возврата

где – коэффициент схемы (неполная звезда);

(3.8)

Ток срабатывания реле:

(3.9)

Принимаем реле РСТ 13-24

Ток уставки равен:

Время сработки защиты:

Tсз(30)=0.6c=tсз+∆t=0.2+0,4=0,6с.

3.4 Максимальная токовая защита с выдержкой времени – защита от перегруза

1) Защита выполняется с помощью токового реле РСТ 13 с коэффициентом возврата .

2) Принимаем к установке уже выбранный в п.3.1 трансформатор тока ТЛМ-10-150-0,5/10Р. Трансформаторы тока включены по схеме неполной звезды, реле устанавливается в одну фазу (так как перегруз является симметричным режимом): . Коэффициент трансформации .

3) Определим ток срабатывания защиты, который отстраивается от максимального рабочего тока на ВН трансформатора:

, (3.7)

где – коэффициент отстройки;

– максимальный рабочий ток трансформатора.

А. (3.8)

4) Коэффициент чувствительности не определяется.

5) Ток срабатывания реле:

А. (3.9)

Принимаем к установке реле РСТ 13-24, у которого ток срабатывания находится в пределах .

Определим сумму уставок:

. (3.10)

Принимаем сумму уставок .

Найдем ток уставки реле:

А.

6) Время срабатывания защиты определяется технологическим процессом и принимается с. Используем реле времени РВ-01.

4. Защита сборных шин (секционный выключатель Q15)

Для защиты сборных шин 220 кВ используется дифференциальная токовая защита

1) Защита выполняется с помощью токового реле РСТ 13.

2) Принимаем к установке трансформатор тока ТФНД-220-1000-0,5/10Р. Трансформаторы тока включены по схеме неполной звезды, реле устанавливается в одну фазу (так как перегруз является симметричным режимом): . Коэффициент трансформации .

3) Отстройка от тока не баланса:

(4.1)

где – обусловлен воздействием апериодической составляющей тока на ток срабатывания;

– коэффициент однотипности;

– класс точности релейной защиты.

А

А (4.2)

4) Отстройка от тока максимального тока нагрузки:

А (4.3)

А (4.4)

Ток срабатывания пускового комплекта ДЗ принимаем наибольшее значение:

А

(4.5)

5)Ток срабатывания реле:

А. (4.6)

Принимаем к установке реле РСТ 13-24, у которого ток срабатывания находится в пределах .

Определим сумму уставок:

. (3.10)

Принимаем сумму уставок .

Найдем ток уставки реле:

А.

5. Расчёт защиты кабельной линии Л5

На кабельной линии устанавливаются следующие виды защит:

1) токовая отсечка без выдержки времени;

2) максимальная токовая защита с выдержкой времени;

3) защита от однофазных замыканий на землю.

5.1 Токовая отсечка без выдержки времени

1) Защита выполняется с помощью токового реле РСТ 13.

2) Допустимый ток кабеля А-185 (трехжильный алюминиевый кабель, прокладываемый в земле, на 10 кВ): А.

3) Максимальный рабочий ток линии примем равным длительно допустимому току кабеля.

, (5.1)

где – число кабельных линий Л5.

А.

Принимаем к установке трансформатор тока типа ТПОЛ-10-1000-0,5/10Р: А, А. Коэффициент трансформации трансформатора тока:

.

Схема соединения трансформаторов тока и реле – неполная звезда, коэффициент схемы .

4) Ток срабатывания защиты:

, (5.2)

здесь – коэффициент отстройки.

А.

5) Коэффициент чувствительности в данном случае не определяем. Считаем, что основной защитой является максимальная токовая защита.

6) Ток срабатывания реле:

А. (5.3)

Принимаем к установке реле РСТ 13-32, у которого ток срабатывания находится в пределах .

Определим сумму уставок:

. (5.4)

Принимаем сумму уставок .

Найдем ток уставки реле:

А.

5.2 Максимальная токовая защита с выдержкой времени

1) Защита выполняется с помощью токового реле РСТ 13

2) Для выполнения защиты применяются те же трансформаторы тока, что и для токовой отсечки. Коэффициент трансформации трансформаторов тока , коэффициент схемы .

3) Ток срабатывания защиты определяется из условия отстройки от максимального рабочего тока линии:

, (5.5)

где: – коэффициент отстройки для статического реле;

– коэффициент возврата;

– коэффициент самозапуска суммарной нагрузки для линии Л5.

А.

4) Коэффициент чувствительности в основной зоне проверяем по току двухфазного короткого замыкания в конце кабельной линии Л5 (на шинах Д_Ic):

. (5.6)

Коэффициент чувствительности в резервной зоне определяем по току двухфазного короткого замыкания за трансформатором Т3 (на шинах Е), приведенным на высокую сторону:

. (5.7)

Характеристики

Список файлов курсовой работы