Просмтор этого файла доступен только зарегистрированным пользователям. Но у нас супер быстрая регистрация: достаточно только электронной почты!

Текст из файла (страница 2)

При разработке компоновки главного корпуса, прежде всего, необходимо решить вопрос о количестве отделений и их взаимном расположении. Из опыта проектирования известно, что этот вопрос решается неоднозначно даже при одном и том же типе основного оборудования и виде топлива.

Плановая компоновка турбинного отделения зависит от расположения в нем турбоагрегата. Турбоагрегата располагается в турбинном отделении поперечно.

Пролет турбинного отделения

, м (7)

где L_ТА – длина турбоагрегата, м [5 ] , L_ТА=37,4 м.

м.

Пролет котельного отделения

,м (8)

где D_K – глубина котла , D_K=19 м.

м.

Принимаем пролет турбинного и котельного отделения кратным 3. L_то = 45м, L_ко =30 м.

Пролет бункерно-деаэраторного отделения L_БДО может изменяться от 9 до 15 м. Принимаем L_БДО=12 м

Длина технологической секции определяется шириной котла с учетом размещения вспомогательного оборудования, подвода циркуляционных трубопроводов к конденсаторам и их обслуживания. Длинна технологической секции L_тс должна быть кратна шагу колонн В_к. принимаем шаг колонн 12 м.

Длина технологической секции

L_тс=n В_к , м (9)

Где В_к-шаг колонн принимаем 12м, n-число пролетов

L_тс=3 12 =36 м.

Количество монтажных площадок и их размеры на различных КЭС могут значительно отличаться из-за различного использования свободной площади в турбинном отделении на отметках пола и обслуживания турбоагрегатов.

L_МП=0,5 L_ТС,м, (10)

L_МП=0,5 36=18 м..

Общая длина главного корпуса

L_ГК=n_БL_ТС+n_МПL_МП, м, (11)

где n_Б –количество блоков, n_Б =6; n_МП –количество монтажных площадок, n_МП =2.

,м

Общая длина отделения превышает максимально допустимый размер.

Так для основной территории европейской части России длина температурной секции не должна превышать, 174 м. Поэтому необходим температурный шов. Температурный шов будет находиться на расстоянии 132 м от постоянного торца

3.2 Высотная компоновка турбинного отделения

Рисунок1 – Плановая компоновка турбинного отделения

Предварительно принимаем два крана КС-160/32

Принимаем отметку обслуживания турбоагрегата Н_ОБС =9,6 м

Необходимая расчетная высота подьёма над отметкой обслуживания

Н_ПОД =Н_ОБ + Н_СТР + Н_ЗАП, (12)

где Н_ОБ –максимальное значение из высот ПВД и ПНД, Н_ОБ =8,86; Н_СТР –высота стропов, принимаем ориентировочно равным диаметру ПВД или ПНД, Н_СТР =2,464; Н_ЗАП – высота запаса, принимаем Н_ЗАП =0,5 м.

Н_ПОД = 8,86+2,464+0,5=11,824 м.

Отметка головки рельса

Н_Г.Р* = Н_ОБС +Н_ПОД +h_КР, (13)

где h_КР – расстояние по высоте от головки рельса до верхнего положения крюка основного подъема, h_КР =1,95 м.

Н_Г.Р* =9,6 +11,824+1,95=23,374 м.

Определяем высоту отметки подкрановой консоли

Н_П.К* = Н_Г.Р*– h_Р – h_П.Б, (14)

где h_Р – высота кранового рельса, h_Р =0,17 по [5 ]; h_П.Б – высота подкрановой балки, h_П.Б =1,5 м по [ 5 ].

Н_П.К* = 23,374-0,17-1,5=21,08 м,

Принимаем Н_П.К =24 м кратное 300 мм.

Уточняем окончательное значение отметки головки рельса, м,

Н_Г.Р = Н_П.К +h_Р +h_П.Б, (15)

Н_Г.Р = 24+1,5+0,17=25,67 м.

Отметка верха колонн, м,

Н_В.К=Н_Г.Р+Н_К+a₁, (16)

где Н_К – высота крана, Н_К=5,5 м; a₁– допустимое приближение крана к стропильным конструкциям, a₁=0,1 м.

Н_В.К=25,67+5,5+0,1=31,27 м.

Высота верхней части колонны по отношению к отметке подкрановой консоли определяется, м,

h_В.Ч.К=Н_В.К – Н_П.К, (17)

h_В.Ч.К=31,27-24=7,27 м.

Высота нижней части колонны, м,

Н_Н.Ч.К=Н_П.К –t_П +t_Б.К, (18)

где t_Б.К =0,6,...1,0 м – заглубление базы колонны ниже уровня пола, принимаем t_Б.К =0,8 м; t_П – отметка пола конденсационного подвала, принимаем t_П =0 м.

Н_Н.Ч.К=24–0+0,8=24,8 м

Полная высота колонны, м,

Н_К= Н_В.Ч.К+ Н_Н.Ч.К, (19)

Н_К= 7,27+24,8=32,07 м.

При шаге В_К=12 м и Q_К>100 т принимаем h_В.К =750 мм, a=500мм

Высота сечения нижней части колонны, м,

h_Н.К= а+m₁+а/2, (20)

m₁=В₂+0,075+h_В.К –а (21)

m₁=0,5+0,075+(0,75 –0,5)=0,825 м.

h_Н.К=0,5+0,825+0,5/2=1,575 м.

Условие жесткости для верхней части колонны,

и ,

, 0,1>0,083 – условие жесткости для верхней части колонны выполняется.

, 0,06>0,045 – условие жесткости для нижней части колонны выполняется.

Требуемый пролет крана, м,

L_К= L_ТО – (m₁+m₂), (22)

m₂=В₂+0,075, (23)

m₂=0,+0,075=0,575 м.

L_К= 45 – (0,825+0,575)=43,6 м.

3.3 Высотная компоновка котельного отделения

Принимаем два крана КМ-50

Отметка головки рельса, м,

Н_Г.Р* - Н_ОБС.К –H_под-Н_хб-0,5 2,1, (24)

где высота обслуживания котла, принимаем её равной высоте котла Н_ОБС.К =52м. Н_под-высота подвесок котла, . Н_под=4,5м, Н_хб-высота хрептовых балок , Н_хб=9м.

Н_Г.Р* =2,1+52+4,5+9+0,5=68,1 м.

Отметка подкрановой консоли, по(14 ) м,

Н_П.К* = 68,1-0,17-1,5=66,43 м,

Принимаем Н_П.К =69 м кратное 300 мм.

Уточняем окончательное значение отметки головки рельса, м,

Н_Г.Р =69+1,5+0,17=70,67 м.

Определяем отметку верна колонн, м,

Н_В.К=70,67+4,5+0,1=75,27 м.

Высота верхней части колонны по отношению к отметке подкрановой консоли определяется,

h_В.Ч.К=75,27-69=6,27 м.

Высота нижней части колонны, м,

Н_Н.Ч.К=69+0,8=69,8 м,

Полная высота колонны, м,

Н_К= 6,27+69,8=76,07 м.

При шаге В_К=12 м и Q_К=50 т принимаем h_В.К =750 мм, a=500мм

Высота сечения нижней части колонны, м,

h_Н.К= а+m1+а/2, (25)

где а– привязка колонны к продольной оси, при h_В.К =750 мм принимаем а=500 мм; m1–привязка оси подкрановой балки и рельса к оси колонны.

m₁=0,4+0,075+(0,75 –0,5)=0,725 м.

h_Н.К=0,5+0,725+0,5/2=1,475 м.

Принятые сечения колонн проверяются по условию жесткости колонны.

Проверяем выполнение условий жесткости для верхней и частей колонны,

, 0,12>0,083 – условие жесткости для верхней части колонны выполняется

, 0,02<0,045 – условие жесткости для нижней части колонны не выполняется, поэтому увеличиваем h_Н.К до 3 м.

m₂=0,4+0,075=0,475 м.

Требуемый пролет крана, м,

L_К= 30 – (0,725+0,475)=28?8 м.

3.4 Высотная компоновка бункерно-деаэраторного отделения

Отметка верха колонн, м,

Н_К.ДО= Н_П.Д+ Н_Ф.Д + Н_Д + Н_СТР + Н_К + h_П.Б, (26)

где Н_П.Д – отметка перекрытия под деаэратор, Н_П.Д =25,2 м; Н_Ф.Д –высота фундаментной рамы, принимаем Н_Ф.Д =0,6 м; Н_Д –высота деаэратора, Н_Д =6,9 м; Н_СТР –высота стропов, принимается равным диаметру колонки деаэраторов Н_СТР =2,4 м; Н_К – высота крана от верхнего положения крюка до низа подвесных монорельсов, Н_К=2,7 м; h_П.Б – высота подвесных балок, принимаем h_П.Б =0,5 м.

Н_К.ДО= 25,2+0,5+6,9+2,4+2,7+0,6=38,3 м.

Принимаем кран КМ-50

3.5 Выбор стропильных конструкций

Главный корпус проектируемой КЭС является зданием каркасного типа. Каркас здания, воспринимающий нагрузки от собственной массы конструкций, технологического и кранового оборудования, атмосферных и температурных воздействий, может выполнчться из железобетона, смешанным или стальным.

Каркас здания выполняем из сборного железобетона.

Все элементы колонн выполнены двутаврового сечения. Колонна ряда А выполняется из двух заводских элементов марки К156 сечением 6001500. Колонна ряда Б выполняется из пяти заводских элементов марки К206 сечением 6002000. Колонна ряда В выполняется из семи элементов марки К206 сечением 6002000. Колонна ряда Г выполняется из шести элементов марки К246 сечением 6002400.

Ригели принимаем марки Р186 двутаврового сечения 6001800.Фермы принимаем унифицированные стальные марки ТФ-30 и ТФ-45. Характеристики ферм приведены в таблице 10.

Таблица10 Фермы стропильные

4 Крановое оборудование главного корпуса

4.1 Выбор кранов котельного, турбинного и бункерно-деаэраторного отделения

В главном корпусе электростанции краны предусматриваются для монтажа и ремонта оборудования и по характеру работы относятся к кранам легкого режима работы.

Количество и грузоподъемность кранов в турбинном отделении выбираются исходя из максимальной массы монтажных узлов турбоагрегата, а также общего количества обслуживаемых агрегатов.

В соответствии с массой наиболее тяжелых монтажных частей, принимаем в турбинном отделении два крана КС-160/32, в котельном отделении два крана КМ-50/10

Таблица11 Мостовые краны

4.2 Выбор электродвигателей для привода механизмов мостовых кранов Номинальная мощность электродвиготеля, кВт, выбирается по условию.

Р_НОМ>k_ЗР_РАСЧ,

где k_З – коэффициент запаса, k_З =1,15; Р_РАСЧ – Расчетная нагрузка на валу механизма, кВт.

Для механизмов главного и вспомогательного подъемов крана, кВт.

, (27)

где G – номинальный вес поднимаемого груза, принимаем G=1330000 Н для главного подъема и G=320000 Н для вспомогательного подъема; G₀- вес грузозахватывающих приспособлений, принимаем G₀=5000 Н ; -скорость подъема, принимаем =0,07 м/с; - КПД блоков, принимаем =0,95.

Главный подъем

кВт.

Вспомогательный подъем

кВт.

кВт.

кВт.

Для механизмов горизонтального перемещения моста и тележки, кВт,

, (28)

где G – номинальный вес перемещаемого груза, принимаем G=1330000 Н; G₁- собственный вес моста или тележки, принимаем G₁=1810000 Н для моста и G₁=490000 Н для тележки; ₁-скорость подъема, принимаем =0,62 м/с для моста и =0,42 м/с для тележки; f=0,05 - коэффициент трения качения ; R – радиус колеса моста или тележки, R=25 cм для моста и R=15 cм для тележки; r– радиус шейки вала колеса моста или тележки, r =5 см для моста и r =3 см для тележки; k – коэффициент, учитывающий трение ребер колеса о рельсы, k=1,05; m – коэффициент трения скольжения, m=0,1 ; - КПД передачи, принимаем =0,93.

Для механизма перемещения моста

кВт

Для механизма перемещения тележки

кВт.

кВт.

кВт.

Таблица 12 Электродвигатели кранов ТО

Электропривода крановых механизмов работают в повторно-кратковременном режиме S3 с относительной продолжительностью включения ПВ=40%. Номинальные значения мощности двигателей, рассчитанных на повторно-кратковременные режимы, указываются для стандартных значений ПВ: 25, 40 и 60%. Перерасчет номинального значения мощности двигателя при повторно-кратковременных режимах работы на номинальную мощность, кВт, при ПВ_СТ =100%,

. (29)

кВт,

кВт,

Выбор двигателей для котельного отделения производим аналогично.

Для механизмов главного и вспомогательного подъемов крана, кВт,

, (30)

где G – номинальный вес поднимаемого груза, принимаем G=500000 Н для главного подъема и G=100000 Н для вспомогательного подъема; G₀- вес грузозахватывающих приспособлений, принимаем G₀=5000 Н ; -скорость подъема, принимаем =0,07 м/с; - КПД блоков, принимаем =0,9.

Главный подъем

Характеристики

Список файлов курсовой работы