144351 (620531), страница 5
Текст из файла (страница 5)
Конвективными называют такие поверхности нагрева, в которых процесс передачи теплоты осуществляется путем конвективного теплообмена.
конвективные пучки получают теплоту не только путем конвективного теплообмена, но и теплоту прямого излучения топки. При расчете такой поверхности нагрева используют методику расчета конвективных поверхностей нагрева с учетом тепловосприятия прямого излучения топки.
Таблица 17. Тепловой расчет конвективного пучка
| Величина | Обозначение | Формула или способ определения | Единица | Расчет |
| Полная площадь поверхности нагрева | Н | По конструктивным размерам (табл. II−9 [2]) | м2 | 592,6 |
| Диаметр труб | d | По конструктивным размерам | мм | 0,028 |
| Средняя длина труб | l | По конструктивным размерам | м | 0,75 |
| Поперечный шаг труб | s1 | По конструктивным размерам | м | 0,064 |
| Продольный шаг труб | s2 | По конструктивным размерам | м | 0,04 |
| Относительный поперечный шаг труб | s1/d | По конструктивным размерам | - | 2,29 |
| Относительный продольный шаг труб | s2/d | По конструктивным размерам | - | 1,43 |
| Размеры поперечного сечения газохода | A B | По конструктивным размерам | м м | 2,3 2,88 |
| Эффективная толщина излучающего слоя | s |
| м | 0,084 |
| Температура газов перед конвективным пучком | т − из расчета топки | С | 1090 | |
| Энтальпия газов перед конвективным пучком | I | Iт − из расчета топки | кДж/м3 | 20768,49 |
| Температура газов за конвективным пучком | По выбору (стр. 53 [2]) | С | 160 | |
| Энтальпия газов за конвективным пучком | I | По I− таблице | кДж/ м3 | 2705,5 |
| Количество теплоты, отданное конвективному пучку | Qг | φ(I − I) | кДж/ м3 | 18376,5 |
| Средняя температура газов | ср | 0,5( + ) | С | 625 |
| Коэффициент теплоотдачи конвекцией | αк | αн Сz Cs Cф, рис. 6−5 [2] |
| 105,84 |
| Суммарная оптическая толщина запыленного газового потока | kps | (kгrn + kзлзл) p s | 60,98 | |
| Степень черноты излучающей среды | a | 1 − е − kps | − | 0,12 |
| Коэффициент тепловой эффективности | ψ | Стр. 48 [2] | С | 0,8 |
| Температура загрязнения стенки трубы | tст | tкип + Δt | С | 135 |
| Коэффициент теплоотдачи излучением | αл | αн a |
| 11 |
| Коэффициент теплоотдачи от газов к стенке | α1 | ξ(αк + αл) |
| 116,84 |
| Тепловосприятие конвективного пучка | ε0 | ψ1 |
| 92 |
| Температурный напор на входе в пучок | tб | -t | C | 940 |
| Температурный напор на выходе из пучка | tм | -t | С | 90 |
| Средний температурный напор | Δt | Табл. 6−1 [2] | С | 353 |
| Расхождение расчетных тепловосприятий | ΔQ |
| % | 0,8 |
3.8 Сводная таблица теплового расчета котла и расчетная невязка теплового баланса
Таблица 18. Тепловой баланс котла
| Величина | Обозначение | Единица | Результат |
| Располагаемая теплота топлива | Qрр | кДж/м3 | 36764,6 |
| Температура уходящих газов | ух | С | 160 |
| Потери теплоты с уходящими газами | q2 | % | 6,99 |
| КПД | % | 90,6 | |
| Расход топлива на котел | Вр | м3/с | 1,047 |
| Топка | |||
| Теплота, вносимая воздухом | Qв | кДж/м3 | 20,7 |
| Полезное тепловыделение | Qт | кДж/м3 | 36601,47 |
| Температура газов на выходе из топки | т | С | 1090 |
| Энтальпия газов на выходе из топки | Iт | кДж/м3 | 20768,49 |
| Тепловосприятие | Qл | кДж/м3 | 16211,2 |
| Конвективный пучок | |||
| Температура газов на входе | С | 1090 | |
| Температура газов на выходе | С | 160 | |
| Энтальпия газов на входе | I | кДж/м3 | 21152,67 |
| Энтальпия газов на выходе | I | кДж/м3 | 2705,5 |
| Тепловосприятие | Q | кДж/м3 | 18392,8 |
Невязка теплового баланса составила 1,8 %, расчет считаем верным.
4. Выбор оборудования
Таким образом, на основании расчетов тепловой схемы котельной предусматривается установка четырех водогрейных котлов КВ-ГМ-30-150. Для каждого котла устанавливается: дымосос Д-13,5x2, n = 750 об/мин с электродвигателем мощностью 55 кВт; дутьевой вентилятор ВД-15,5, n = 750 об/мин с электродвигателем мощностью 55 кВт.
Сетевые насосы водогрейных котлов являются ответственными элементами тепловых схем. Сетевые насосы выбирают по расходу сетевой воды G, т/ч. В котельной с водогрейными котлами и подогревателями сетевой воды должно быть установлено не менее двух сетевых насосов. Определив по расчету Gmax = 358,8 кг/с = 1291,6 т/ч.
Выбираю в качестве сетевых насосов три центробежных насоса WILLO-IL 150/320-37/4 (два рабочих, один резервный). Для покрытия летней нагрузки Grвс = 128,6 кг/с = 462,9 т/ч устанавливаем дополнительно два рабочих и один резервный центробежные насосы WILLO-IL 150/300-30/4.
Сетевые насосы устанавливаются на обратной линии тепловых сетей, где температура сетевой воды не превышает 70°С.
Рециркуляционные насосы устанавливают для повышения температуры воды на входе в котел путем подмешивания горячей воды из прямой линии теплосетей. Подача рециркуляционных насосов определена при расчете тепловой схемы. Gpeu = 67,2 кг/с. Выбираем два насоса (один резервный) WILLO-IL 100/5-21 BF.
Для восполнения утечек воды устанавливают подпиточные насосы. Количество воды для покрытия утечек из закрытых теплофикационных систем принимают равным 0,5% от объема воды в трубопроводах системы, а подача подпиточного насоса выбирается вдвое больше для возможности аварийной подпитки сетей. Выбираем два насоса (один резервный) MVI 410/PN 16 3.
Для подачи воды от источника водоснабжения котельной -водопровода жилого района - в систему водоподготовки, устанавливают сетевые насосы. Подача этих насосов определяется максимальной потребностью в химически очищенной воде и расхода ее на собственные нужды химводоочистки. Gсв = 5,55 кг/с. Выбираю два насоса (один резервный) WILLO-IL-E 80/9-48 BF R1.
Для обеспечения надежной работы котельной со стальными водогрейными котлами обязательно удаление из воды растворенных в ней коррозионно-активных газов - кислорода и свободной углекислоты. Расход деаэрированной воды равен 4,62 кг/с = 16,6 т/ч.
![](https://s.studizba.com/z.php?f=/templates/si/i/noavatar.png&w=100&h=100&t=1"){kind=avatar}
