206 (599283), страница 4

Просмтор этого файла доступен только зарегистрированным пользователям. Но у нас супер быстрая регистрация: достаточно только электронной почты!

Текст из файла (страница 4)

Одновременно с закрытием клапанов ЭПК3 и ЭПК4 подаётся напряжение на нормально закрытый клапан ЭПК18, вследствие чего он открывается. Воздух из бортбаллона ББ1, магистралей управления главными клапанами (ГКО и ГКГ) стравливается за борт ракеты. ГКО и ГКГ закрываются. Снимается напряжение с ЭПК2 и ЭПК5, вследствие чего они закрываются.

Двигатель ступени остановлен.

6.2.5 Аварийный режим работы ПГС

Выключение двигателя на аварийном режиме происходит одноступенчато.

Если в камерах сгорания на старте не образуется устойчивое горение, то происходит одновременное закрытие клапанов ЭПК3, ЭПК4, ЭПК1, ЭПК6 и открытие клапанов ЭПК18, ДПК1, ДПК2. Таким образом, происходит одноступенчатое выключение двигателя и стравливание воздуха из бортовых ёмкостей.

При аварийном режиме в полёте необходимо подать напряжение на предохранительный клапан ЭПК18, чтобы стравить давление из бортбаллона ББ1, а также на ДПК1, ДПК2. При аварийном (одноступенчатом) выключении одновременно обесточиваются ЭПК3 и ЭПК4.

7. Выбор диаметров трубопроводов окислителя и горючего

Исходные данные:

Полная высота бака горючего ;

Полная высота бака окислителя ;

Диаметр бака горючего ;

Диаметр бака окислителя ;

Массовый секундный расход горючего ;

Массовый секундный расход окислителя ;

Плотность горючего ;

Плотность окислителя ;

Коэффициент объема газовой подушки БГ ;

Коэффициент объема газовой подушки БО ;

Минимальное давление наддува в баке горючего ;

Минимальное давление наддува в баке окислителя ;

Материал стенок бака горючего АМг6;

Материал стенок трубопровода АМг6;

Средняя шероховатость поверхности трубопроводов ;

Характеристики материала АМг6:

предел прочности ;

плотность .

Выполнение расчёта:

Расчет диаметра трубопровода горючего

- масса топливной системы горючего,

где - масса бака горючего;

- масса рабочего тела наддува бака горючего;

- масса трубопровода горючего.

Масса бака горючего:

,

где .

Масса трубопровода:

,

где ;

- приведённая длина трубопровода горючего (от заборного устройства до входа в насос).

Масса рабочего тела наддува бака горючего:

,

где ;

- эффективная работоспособность газа.

Суммарные потери давления в трубопроводе горючего:

,

где - потери давления на создание скорости;

- скорость движения горючего в трубопроводе.

- потери давления на трение между движущейся жидкостью и стенками трубопровода;

- коэффициент потерь на трение (зависит от режима течения жидкости);

- местные потери;

- суммарный коэффициент местных сопротивлений.

Масса топливной системы горючего:

.

Зададимся несколькими значениями диаметра трубопровода горючего и произведём расчёт по приведённым выше выражениям. После чего построим график зависимости массы топливной системы горючего от диаметра трубопровода (рис.9) и данные вычислений сведём в таблицу (табл.1).

Рис.9. График зависимости массы топливной системы горючего от диаметра трубопровода

Таблица 1

, м	, м/с	, Па	, м
0.08	21.87	1.148	469.779	-
0.09	17.28	7.166	316.596	32.608
0.1	13.997	4.702	229.06	27.649
0.11	11.568	3.211	176.122	23.111
0.12	9.72	2.268	142.594	19.037
0.13	8.282	1.646	120.529	15.474
0.14	7.141	1.224	105.53	12.445
0.15	6.221		95.046	9.934
0.16	5.468	7.175	87.541	7.896
0.17	4.843	5.63	82.054	6.268
0.18	4.32	4.479	77.968	4.98
0.19	3.877	3.608	74.875	3.967

По ГОСТ 18482-79 выбираем диаметр трубопровода горючего равным .

Расчет диаметра трубопровода окислителя

- масса топливной системы окислителя,

где - масса бака окислителя;

- масса рабочего тела наддува бака окислителя;

- масса трубопровода окислителя.

Масса бака окислителя:

,

где

.

Масса трубопровода:

,

где ;

- приведённая длина трубопровода окислителя (от заборного устройства до входа в насос).

Масса рабочего тела наддува бака окислителя:

,

где ;

- эффективная работоспособность газа.

Суммарные потери давления в трубопроводе окислителя:

,

где - потери давления на создание скорости;

- скорость движения окислителя в трубопроводе.

- потери давления на трение между движущейся жидкостью и стенками трубопровода;

- коэффициент потерь на трение (зависит от режима течения жидкости);

- местные потери;

- суммарный коэффициент местных сопротивлений.

Масса топливной системы окислителя:

.

Зададимся несколькими значениями диаметра трубопровода окислителя и произведём расчёт по приведённым выше выражениям. После чего построим график зависимости массы топливной системы окислителя от диаметра трубопровода (рис.10) и данные вычислений сведём в таблицу (табл.2).

Рис.10. График зависимости массы топливной системы окислителя от диаметра трубопровода

Таблица 2

, м	, м/с	, Па	, м
0.13	19.726	1.333	1327	-
0.14	17.009	9.911	1028	22.545
0.15	14.817	7.521	818.581	20.344
0.16	13.022	5.81	668.908	18.285
0.17	11.535	4.559	559.482	16.359
0.18	10.289	3.627	477.989	14.566
0.19	9.235	2.922	416.295	12.907
0.2	8.334	2.38	368.9	11.385
0.21	7.559		332.007	10.001
0.22	6.888	1.625	302.946	8.753
0.23	6.302	1.361	279.805	7.638
0.24	5.788	1.148	261.197	6.65

По ГОСТ 18482-79 выбираем диаметр трубопровода окислителя равным .

8. Выбор типов заборных устройств и расчёт остатков незабора

Заборные устройства (ЗУ) ТБ, предназначены для обеспечения бесперебойного поступления компонентов топлива из баков в топливные магистрали при всех заданных режимах работы ЖРД. Нарушения подачи топлива, вызываемые воронкообразованием, кавитацией или динамическим «провалом» уровня свободной поверхности топлива, проявляющимся в неравномерном опускании топлива, недопустимы.

Характеристики

Список файлов курсовой работы