144290 (594047), страница 5

Просмтор этого файла доступен только зарегистрированным пользователям. Но у нас супер быстрая регистрация: достаточно только электронной почты!

Текст из файла (страница 5)

Первые потери от релаксации напряжений в арматуре при электротермическом способе натяжения стержневой арматуры: =0,03*463=13,9 МПа

Потери от температурного перепада между натянутой арматурой и упорами _{, так как при агрегатно-поточной технологии форма с упорами нагревается вместе с изделием.}

_{Потери от деформации анкеров и формы при электротермическом способе равны 0}

и

_{Потери от трения арматуры об огибающие приспособления ,поскольку напрягаемая арматура не отгибается}

_{Потери от быстронарастающей ползучести определяются в зависимости от соотношения}

По таблице СНиП . Из последнего условия устанавливается передаточная прочность

Усилие обжатия с учетом потерь ,,, вычисляется по формуле

1,57 *(463-13,9)*100 = 44012 Н

Напряжение в бетоне при обжатиии

Н/см² = 0,85 МПа

Передаточная прочность бетона

МПа

Согласно требованиям СНиП

МПа и МПа

Окончательно принимаем МПа

Тогда :

Условие выполняется.

Сжимающее напряжение в бетоне на уровне центра тяжести напрягаемой арматуры от усилия обжатия ( без учета изгибающего момента от собственной массы плиты).

Так как

то потери от быстронатекающей ползучести

Первые потери 13,9 + 2,04 = 15,94 МПа

Вторые потери определяются по формулам :

Потери от усадки бетона МПа

Потери от ползучести бетона вычисляются в зависимости от соотношения , где находится с учетом первых потерь .

При

МПа

Вторые потери МПа

Полные потери МПа

Так как МПа < 100МПа, окончательно принимаем МПа.

Р₂ = 1,57 * (463 - 100 ) * 100 = 35570 Н

Расчет по образованию трещин

Для элементов, к трещиностойкости которых предъявляются требования 3-категории, коэффициент надежности по нагрузке . Расчет производится из условия:

Нормативный момент от полной нагрузки М = 4,981 кН*м

Момент образования трещин по способу ядровых моментов определяется по формуле :

где ядровый момент усилия обжатия

35570*0,865*(4,0+2,33) = 51382,6 Н*см = 0,51 кН*м

Так как 4,981кН*м < 4932*10⁶*1,4*10³+0,51 = 7,41 кН*м , в растянутой зоне от эксплуатационных нагрузок трещины не образуются.

Трещины не образуются также и в верхней зоне плиты в стадии ее изготовления.

Расчет прогиба плиты

Предельно допустимый прогиб для рассчитываемой плиты с учетом эстетических требований согласно таблице СНиП.

см.

Определение прогибов производится только на действие постоянных и длительных нагрузок при коэффициенте надежности по нагрузке по формуле :

,

где для свободно – опертой балки коэффициент равен :

• 5/48 при равномерно распределенной нагрузке

• 1/8 при двух равных моментах по концам балки от стлы обжатия.

Полная кривизна плиты на участках без трещин в растянутой зоне определяется по формулам СНиП

Кривизна от постоянной и длительной нагрузки

1/см

где 0,85 – коэффициент , учитывающий влияние кратковременной ползучести тяжелого бетона,

2 - – коэффициент , учитывающий влияние длительной ползучести тяжелого бетона при влажности больше 40%

Кривизна от кратковременного выгиба при действии усилия предварительного обжатия с учетом

1/см

Поскольку напряжения обжатия бетона верхнего волокна

Н/см²,

т.е. верхнее волокно растянуто, то в формуле при вычислении кривизны , обусловленной выгибом плиты вследствие усадки и ползучести бетона от усилия предварительного обжатия, принимаем относительные деформации крайнего сжатого волокна . Тогда согласно формулам СНиП

1/см

где 2,04+42,14 = 44,18 МПа

Прогиб от постоянной и длительной нагрузок

f =[5/48*1,7*10^-5 – 1/8*(0,26 + 0,02)*10^-5]*331² = 0,23см

f =0,23см. < f_u = 1,7см.

т.е. прогиб не превышает допустимую величину.

Прочность сечения обеспечена.

Производим расчет сборной стены:

3. Сборная внутренняя несущая беспроемная стена

А. Сбор вертикальных нагрузок

1. Нагрузка на м² конструкции перекрытия в жилых помещениях

Вид нагрузки	qнор, кН/м2	f	qрас, кН/м2
1. Линолеум =3 мм = 1800 кг/м3	0,063	1,3	0,082
2. Цементно – песчаная стяжка =20 мм = 1800 кг/м3	0,63	1,3	0,82
3. Древесно – волокнистая плита =50 мм = 550 кг/м3	0,050	1,3	0,065
4. Железобетонная плита =140 мм = 2500 кг/м3	3,5	1,1	3,85
Итого постоянная q	4,243		4,816
Временная нагрузка v	1,500	1,3	1,950
в том числе длительная vL	0,300	1,3	0,390
Кратковременная vsh	1,200	1,3	1,560
Полная нагрузка q+v	5,743		6,616

2. Нагрузка на 1 м² покрытия

Вид нагрузки	qнор, кН/м2	f		qрас, кН/м2
1	2	3		4
1. Гидроизоляц.ковер 4 слоя	0,19	1,3		0,247
2. Армированная цементная стяжка t=100 мм = 2200 кг/м3	0,22	1,3		0,286
3. Пеностекло =120 мм = 300 кг/м3	0,36	1,3		0,468
4. Пароизоляция 1 слой	0,05	1,3		0,065
5. Железобетонная плита =140 мм = 2500 кг/м3	3,5	1,1		3,85
Итого постоянная q	4,32			4,916
1			2		3		4
Временная
Снеговая полная S			1		1,4		1,4
длительная			0,3		1,4		0,42
Итого постоянная q + снеговая S			5,32				6,316

3. Нагрузка от собственного веса стены на 1 пог.м ее длины

Вид нагрузки	qнор, кН/м2	f	qрас, кН/м2
Железобетонная стена Н=2800 мм = 2500 кг/м3	79,4	1,1	87,32

Суммируем все виды нагрузок на стену при грузовой площади от стены

Определяем вертикальную нагрузку, действующую на стену:

Грузовая площадь: А = 10,2 * 3,6 = 36,72 м.кв.

Находим вертикальные нагрузки на рассматриваемую стену.

Nр(0) = 22,08 кН

Nн(0) = 19,15 кН

Nр(49,3) = 0,95 х 16 х 25,8 +22,08 +87,32 х 18 =2006,65 кН

Nн(49,3) = 0,95 х 16 х 22,5 + 19,15 +79,4 х 18 = 1808,35 кН

Б. Сбор горизонтальной нагрузки. (ветровая)

Согласно карте 3 СНиП 2.01.07-85 «Строительная климатогия и геофизика» город Ейск расположен в первом районе по давлению ветра. Нормативное значение ветрового давления Wс = 0,23 кПа.

Нормативное давление ветра на высоте Z над поверхностью земли для зданий высотой H 40 м с равномерно-распределенной массой и постоянной по высоте жесткостью несущей системы равно:

_n = ₀ С k +1,4 k_sup Z/H ; [кПа]

где ₀ - нормативное значение ветрового давления на 1 м2 поверхности

фасада. Для города Ейска ₀ = 0,23 кН/м2 (кПа);

С - аэродинамический коэфициент, равный 1,4

k - коэффициент возрастания напора по высоте здания;

k_sup-коэффициент возрастания скоростного напора для вершины здания k_sup =1,2;

• - коэффициент пульсации скоростного напора на уровне Н,

принимаемый для здания с Н = 49,3м и = 0,757;

• - коэффициент динамичности, зависящий от параметра ,

который определяется по формуле:

_f0 / (940 f₁)

_f = 1,4 , коэффициент надежности по ветровой нагрузке

f₁ - первая частота собственных колебаний, Гц

f₁ = 1/T₁ = 1/1,0533 = 0,966

T₁ - период первой формы собственных колебаний.

По приближенной формуле:

Т₁ = 0,021Н = 0, 021 49,3 =1,0533

= (1,0533 / 940) х 1,4 х 0,23 х 1000 = 0,020

По графику рис.2 СНиП находим значение = 1,51.

- коэффициент коррекции пульсации ветра, при

L = 52,8 м;

Н = 49,3 м;

= 0,641.

Высота над поверхностью земли; Z, м	5	10	20	40	49,3
Z/H	0,101	0,203	0,406	0,811	1,000

1,4 k_supZ/H = 1,4 1,2 Z / H 0,641 1,51 0,77 = 1,252 Z / H

_n(Z = 5) = 0,23 1,4(0,5+1,252 0,101) = 0,202 кН/м²

_n(Z =10) = 0,23 1,4(0,65+1,252 0,203) = 0,291 кН/м²

_n(Z = 20) = 0,23 1,4(0,85+1,252 0,406) = 0,437 кН/м²

_n(Z = 40) = 0,23 1,4(1,1+1,252 0,811) = 0,717 кН/м²

_n(Z = 49,3) = 0,23 1,4(1,2+1,252 1) = 0,790 кН/м²

Полученную эпюру, ограниченную ломаной линией, приводим к эквивалентной трапециевидной. Для этого сначала определяем ее площадь А, статический момент S и положение центра тяжести С криволинейной эпюры, а затем находим параметры трапециевидной эпюры.

Эпюра и расчетная схема приложена ниже

А = ( 0,79 + 0,717) 9,3 / 2+ ( 0,717 + 0,437 ) 20 / 2 +

+ ( 0,437 + 0,291 ) 10 / 2 + ( 0,291 + 0,202 ) 5 / 2 +

+ 0,202 5 = 24,431 [кПа м]

S = 0,717 х 9,3 44,65 + ( 0,79 – 0,717 ) х 9,3 ( 40 + ( 2 / 3 ) х 9,3 ) / 2 + 0,437 х 20 х 30 + ( 0,717 – 0,437 ) х 20 ( 20 + ( 2 / 3 ) х 20 ) + 0,291 х 10 х 15 + ( 0,437 – 0,291 ) х 10 ( 10 + ( 2 / 3 ) х 10 ) х 10 + 0,202 х 5 х 7,5 + ( 0,291 – 0,202 ) х 5 х ( 5 + ( 2 / 3 ) х 5 ) / 2 + 0,202 х 5 х 2,5 = 736,715 [кПам]

C = S / A = 736,715 / 24,431 = 30,155м

Параметры эквивалентной трапецевидной эпюры нормативного ветрового давления на здание , _n, _n будут равны:

= (2H-3C) / (3C-H) = ( 2 49,3 - 3 30,155 ) / ( 3 30,155 – 49,3) = 0,197

Значение ветровой нагрузки на уровне верха здания:

_n = 2A / (1+)H = 2 х 24,431 / ( 1+0,197 ) х 49,3 = 0,828 кН/м²

Значение ветровой нагрузки на уровне поверхности земли:

_n = 0,197 0,828 = 0,163 кН/м²

Нормативная погонная по высоте здания ветровая нагрузка с учетом коэффициента надежности по назначению здания n = 0,95 и при длине наветренного фасада L=3,6 м:

q_n= 0,828 3,6 0,95 = 2,83 кН/м

q_n = 0,163 3,6 0,95 = 0,56 кН/м

Расчетная ветровая нагрузка при коэффициенте надежности по нагрузке _f = 1,4:

q = 2,83 1,4 = 3,962 кН/м

q = 0,56 1,4 = 0,78 кН/м

Определяем усилия: При действии на здание горизонтальной нагрузки, на стену дополнительно внецентренно–приложенной вертикальной нагрузки в ней возникают изгибающие моменты и силы поперечные и нормальные.

Находим полный изгибающий момент:

q(x) = q ( 1 + ( - 1 ) x / H)

Q(x) = - q x ( 1 + ( - 1 ) x / 2 H )

Mh(x) = - q x² ( 1 + ( - 1 ) x / 3 H ) / 2

x	По расчетной нагрузке				По нормативной нагрузке
	q(x),кН/м	Mh(x),кН*м	Q(x),кН	q(x),кН/м		Mh(x),кН*м	Q(x),кН
0	-3.96	0	0	-2.83		0	0
49.3	-0.784	686.93	22.47	-0.56		490.66	16.05

Определение прогиба здания.

Расчет многоэтажного здания на ветровую нагрузку предусматривает ограничение величины прогиба:

f_sup < (1/500)*H = 49,3/400 = 0,0986м

Находим изгибную жесткость : B_u = 0,85*γ_n*E_b*I_i

Для стен выбираем бетон В30 : Е_b = 29*10³ МПа.

γ_n- коэффициент учитывающий податливость горизонтальных и вертикальных швов.

δ_n –податливость раствора шва, при длительном сжатии равна 1,8.

h_fl = 2,8м - высота этажа.

B_u = 0,85*γ_n*E_b*I_i = 0,85*0,982*29*10⁶*0,18*6,3³/12 = 90,77*10⁶ кН/м²

f_sup = - (4α + 11)*q_н*Н⁴/120*В_u = - (4*0,16 + 11)* - 43,53*49,3⁴/120*90,77*10⁶ = 0,0275м

f_sup = 0,0275м < (1/500)*H = 49,3/400 = 0,0986м - жесткость здания обеспечена.

Определение нормальных напряжений

Считаем нашу стену внецентренно – сжатой и поэтому нормальные напряжения находим по формуле:

А =6,3*0,18 = 1,134 м²

W = bh²/6 = 0,18*6,3²/6 = 1,1907 м³

т.е. стенка находится в сжатом состоянии.

Подбор сечения и армирования

На первом этапе требуемое количество арматуры для элементов стены подбирается с учетом указаний по конструированию стен:

• Стена армируется двумя расположенными вдоль его лицевых поверхностей сетками, объединенными в единый арматурный блок поперечными балочными каркасами с расстоянием между ними не более 1000 мм, размер ячеек сеток 200200 мм;

• Минимальный процент армирования горизонтального сечения стены должен составлять 0,2~0,3% ;

• Площадь сечения горизонтальной распределенной арматуры у каждой грани стены должна составлять не менее 0,3 см2 на 1 м вертикального сечения.

• В качестве рабочей арматуры следует применять арматуру класса А-III , Вр-I , а в качестве конструктивной А –I , Вр-I.

• Диаметр арматуры сеток и каркасов назначается не менее 5мм.

Армируем стену в соответствии с эти требованиями: Две параллельные сетки с ячейками 200х200мм и поперечными каркасами продольные стержни которых Ø6 А-III , а поперечные - Ø5 Вр –I.

Материал стенки:

Бетон

Бетон тяжелый класса В30, R_bn = R_b,ser = 22МПа, R_b,tn= R_b,ser= 1,8МПа , R_b=17 МПа, R_bt=1,2 МПа, коэффициент условия работы бетона =1,1

Плита подвергается тепловой обработке при атмосферном давлении. Начальный модуль упругости Е_b =29*10³МПа. К трещиностойкости плиты предъявляются требования 3-й категории. Технология изготовления плиты – агрегатно – поточная.

Арматура

стержни периодического профиля класса A-III Rs = 355МПа, Rsw = 285МПа, Es =20*10⁴ МПа.

Приведенная призменная прочность бетона:

R_b,red = _b2 R_b + R_s

где = A_s/A - коэффициент армирования конструкции;

As - площадь продольной арматуры в стене;

A - площадь сечения бетона;

_bi - коэффициент условий работы (_b2 = 1,1);

A_s = ( 53*2 6 ) = 106 х 0,283 = 30 см²

0,002*18*630 = 22,7 см² минимальная площадь армирования.

30 см² > 22,7 см²

А = 18*630 = 11340 см²

= 30/11340 = 0,00265 > 0,002

R_bret = 1,1*17+0,00265*355 = 18,7+0,941 = 19,64 МПа.

Проверка несущей способности.

Проверка расчетных усилий в столбе в уровне подвала Х =49,3м.

Расчетные усилия : M₁ = 343,47 кН*м N₁ = 2006,65 кН Q₁ = 22,47 кН

Размеры сечения : h =6,3м, b = 0,18м.

Проверка несущей способности внецентренно сжатого бетонного элемента производят из условия.

где α = 1 – коэффициент принимаемый для тяжелого бетона,

γ_b9 = 0,9 коэффициент условий работы для бетонных конструкций,

А_bi – площадь сжатой зоны бетона столба, определяемой при условии что ее центр тяжести совпадает с точкой равнодействующей внешних сил.

2006,65 < 0,9*1*19,64*1,134 = 20,04*10³ = 20044 кН.

Прочность сечения обеспечена.

СТРОИТЕЛЬНО – ТЕХНОЛОГИЧЕСКАЯ И ЭКОНОМИЧЕСКАЯ ЧАСТЬ

Введение

Большое значение в строительстве имеет правильная организация строительного производства. Применение сетевых и линейных моделей календарного планирования, в том числе и в данном проекте, обеспечивает возможность оптимизации календарного плана, а так же позволяет достаточно точно описать принятую технологию строительства, взаимосвязь между работами и отдельными исполнителями, выполнение нормативного срока с максимально возможным совмещением работ на объекте.

Календарное планирование строительства объекта в виде линейного или сетевого графика предназначено для определения последовательности и сроков выполнения общестроительных, специальных и монтажных работ, осуществляемых при возведении объекта. Эти сроки устанавливают в результате рациональной увязки сроков выполнения отдельных видов работ, учета состава и количества основных ресурсов, в первую очередь рабочих бригад и ведущих механизмов, а также специфических условий района строительства, отдельной площадки и ряда других существенных факторов.

По календарному плану рассчитывают во времени потребность в трудовых и материально-технических ресурсах, а также сроки поставок всех видов оборудования. Сроки работ используют в качестве отправных в более детальных плановых документах, например, в недельно-суточных графиках и сменных заданиях.

Не меньшее значение для производительной работы имеет организация поточных методов работ. Применение поточного истода позволяет использовать специализированные бригады рабочих заданного профессионального состава, оснащение поставленным парком машин. Поточный метод позволяет обеспечивать планомерный, ритмичный выпуск готовой строительной продукции на основе непрерывной и равномерной работы трудовых коллективов (бригад, потоков) неизменного состава, снабженных своевременной и комплексной поставкой всех необходимых материально-технических ресурсов.

Использование поточных методов является естественной организационной формой выполнения СМР силами постоянно действующих, стабильных по составу и численности работающих строительных организаций.

В составе дипломного проекта разрабатываются в строгой последовательности все указанные ниже разделы. Разделы, отражающие особенности возведения зданий и сооружений в сборном железобетоне, описываются более подробно.

Основой для проектирования производства работ должны быть индустриальные методы их выполнения, комплексная механизация и поточность строительных процессов, применение новых технологий, конструкций и материалов.

Согласно СНиП 3.01.01-85, в состав ППР на выполнение отдельных видов работ входят:

- технологические карты производства работ по монтажу сборного железобетона и схемы операционного контроля качества, данные о потребности в основных материалах, полуфабрикатах, конструкциях и изделиях, а также используемых машинах, приспособлениях и оснастке;

- календарный план производства работ;

- строительный генеральный план объекта;

- пояснительная записка с необходимыми расчетами, обоснованиями и технико-экономическими показателями.

1. Условия осуществления строительства:

• Город строительства - Ейск (застройка пустыря в 200м от существующей постройки – 16 этажного дома ).

• Календарные сроки начала работ - 1.03.08 (1 марта 2008 года.)

• Нормативные сроки строительства - 12 месяцев.

• Поставку сборного железобетона производим с заводов Ж.Б.И., находящихся в 20 км от строительной площадки.

• Доставка грузов производится со среднее расстояние 20 км автомобильным транспортом со средней скоростью 50 км/ч.

• Минимальный предполагаемый запас строительных материалов – 3 дня.

• Источник водоснабжения, электроснабжения и других ресурсов - городские коммуникационные сети, ранее протянутых в новый микрорайон.

• Временные здания и сооружения - инвентарные сооружения контейнерного типа.

2. Ведомость объёмов и трудозатрат общестроительных работ

А. Определение примерной стоимости общестроительных работ.

Рассматриваемое многоэтажное здание в сборном железобетоне.

Высота здания 50,4 м, ширина 14,4 м, длина 52,8 м.

Объем здания – 50,4*14,4*52,8 = 38321 м3.

Средняя стоимость общестроительных работ с учетом накладных расходов и плановых накоплений на м3 здания составит 2100 руб.

Стоимость всего здания составит примерно:

38321*2100 = 80474100 руб.

Б. Примерная выработка и трудоемкость.

Для данного здания примерная выработка составит 3700 руб.

Ведущими технико – экономическими показателями являются: сметная стоимость, выработка и трудоемкость.

Стоимость/выработка = трудоемкость.

Примерная трудоемкость = 80474100/3700 = 21750(чел.–дн.)

3. Спецификация изделий заводского изготовления

м3

4. Ведомость объемов и трудоемкости работ

5. Расчетная сметная стоимость и трудоемкость

Определяем сметную стоимость и трудоемкость с учетом коэффициента пересчета стоимости из 2001 г в 2008 г.

Далее производим оценку полученных результатов и делаем соответствующую корректировку.

6. Оценка полученных результатов

Выводы:

• Полученная в результате прямых расчетов сметная стоимость примерно равна, рассчитанной на 1м3.

• Средняя выработка на общестроительные работы для данного типа здания должна быть в пределах 3000….3700. Полученный результат завышен и нуждается в корректировке.

• Трудоемкость по результатам расчета занижена. Производим проверку объемов.

Оптимальная трудоемкость составит 78345472 / 3700 = 21251 чел. - дни

Реальная трудоемкость составляет 9082,1чел.-дней,

разница 21251 – 9082,1 = 12540чел.-дней - относим к неучтенным работам.

12540 / 21251 = 0,58 > 0,1 процент неучтенных работ превышает допустимого значения, делаем соответствующую корректировку трудоемкости.

Корректировка трудоемкости: Распределяем трудоемкость из условий

• На неучтенные работы должно приходиться 10%от всей трудоемкости.

• Остальную трудоемкость распределяем по разделам, так чтобы выработка была в пределах допустимой.

Также помимо итоговой ведомости трудоемкости основных работ составляем итоговую ведомость трудоемкости специальных работ.

Характеристики

Список файлов ВКР