Просмтор этого файла доступен только зарегистрированным пользователям. Но у нас супер быстрая регистрация: достаточно только электронной почты!

Текст из файла (страница 6)

6.1 Нахождение площади разреза бокса

Нахождение площади разреза в шахте входа:

; м²

Нахождение площади разреза перед двигателем:

; м²

Нахождение площади разреза возле двигателя:

; м²

Нахождение площади разреза в шахте вихлопа:

Скорость потока в шахте вихлопа обозначается в наименьшем разрезе шахты:

м²

м²

Так как площадь S4 меньше, чем площадь S5, то скорость потока необходимо определять в площади S4.

6.2 Нахождение расхода воздуха и газа в площадях разреза бокса

Нахождение расхода воздуха в шахте входа:

где Gеж – часть воздуха, которая засасуется эжектором в шахту вихлопа;

G_дв. – расход воздуха двигателем

кг/сек.

кг/сек

Нахождение расхода воздуха перед двигателем:

кг/сек

Нахождение расхода воздуха возле двигателя:

кг/сек

Нахождение расхода воздуха в шахте вихлопа:

кг/сек

6.3 Нахождение скоростей потока воздуха и газов в площадях разреза бокса

Нахождение скоростей потока воздуха в шахте входа:

м/сек

Нахождение скоростей потока воздуха перед двигателем:

м/сек

Нахождение скоростей потока воздуха возле двигателя:

м/сек

Нахождение скоростей потока воздуха в шахте вихлопа:

м/сек.

Таким образом, во всех сечениях бокса скорость движения воздуха не превышает допустимую, что полностью удовлетворяет требованиям и позволяет проводить испытания двигателя в данном боксе.

7. Тепловой расчет двигателя

Начальные данные:

N_e=2800 л.с.=2058 кВт - мощность, кВт (л. с.);

Т*₃=1250 К - температура газа перед турбиной, ºС (ºК);

p*_к=12 - степень повышения давления;

V=0 - скорость полета, м/с;

H=0 - высота полета, м;

p₀=1.033 кг/см²=0.1 МПа

Т₀=288 К

ξ_{0 вх.}=0.05

ε=0.98

ν=0.97

ϕ₃=0,98

Н_в=10500 ккал/кг - теплотворность топлива, Дж/кг (ккал/кг);

С_а=150 м/с - скорость воздуха на выходе, м/с

Входное устройство

Температура воздуха Т₁ и его давление Р₁ на входе в компрессор

кг/см²=0.089 МПа (2.1)

К (2.2)

Удельный вес воздуха

кг/м³ (2.3)

где R – газовая постоянная кг·м/кг·град.

Компрессор

Полное адиабатическое давление компрессора:

кгм/кг (2.4)

Для осевого компрессора при заданных η_АД^*=0,85 и η_М^*=0,99 определяем работу:

кгм/кг (2.5)

Принимаем скорость на выходе из последней ступени компрессора С₂=150 м/с и определяем температуру и давление воздуха на выходе из компрессора:

К (2.6)

Статическая температура на выходе из компрессора:

К (2.7)

Полное и статическое давление на выходе:

кг/см²=1,2396 МПа (2.8)

кг/см²=1.165 МПа (2.9)

где к =1,4 показатель адиабаты

кг/см⁴ (2.10)

Камера сгорания

Теоретически необходимое количество воздуха для сгорания 1 кг топлива

L₀=14.8 кг /кг топлива.

Вычисляется средняя удельная теплоёмкость «чистых» продуктов сгорания и воздуха для температурного интервала 288 К -1250К

ккал кг/град (2.11)

ккал кг/град (2.12)

Для температурного перепада Т*₂= К Т*₃=1250 К

ккал кг/град (2.13)

Необходимый коэффициент избытка воздуха

(2.14)

Газовая постоянная продуктов горения

кг м/кг град (2.15)

Полное давление

кг/см²=1.178 МПа (2.16)

где - коэффициент гидравлического расхода в камере сгорания

Среднее значение показателя адиабаты продуктов сгорания принимаем k’=1.32

Ориентировочно оцениваем температуру конца расширения в двигателе:

К (2.17)

Средние удельные теплоёмкости для «чистых» продуктов сгорания и воздуха в интервале Т_В=692.93 К Т*₃=1250 К

ккал кг/град (2.18)

ккал кг/град (2.19)

Средняя удельная теплоемкость действительных продуктов сгорания:

(2.20)

Действительное значение показателя адиабаты продуктов сгорания:

(2.21)

Это значение близко к принятому, поэтому дальнейший перерасчет не нужен.

Турбина.

Адиабатический перепад в турбине. Чтобы предать на винт максимальную мощность, газ в турбине должен расширится практически до атмосферного

ккал/кг (2.22)

p₄=p₀=1.033 кг/см² (2.23)

Степень расширения газа в турбине:

(2.24)

Температура газа на выходе из турбины:

К (2.25)

Статическая температура:

К (2.26)

Работа на валу турбины:

кгм/кг (2.27)

Вычисление основных данных двигателя

Приняв к.п.д. редуктора η_ред=0.96 находим удельную эффективную мощность двигателя:

л.с./кг_в-ха (2.28)

Расход воздуха:

кг/с (2.29)

Расход газа через турбину:

кг/с (2.30)

Удельный эффективный расход топлива:

кг/л.с. час (2.31)

Часовой расход топлива:

кг/час (2.32)

Вычисляем реактивную тягу P_R которая производится только за счет скорости газа за турбиной:

кг=5480 Н (2.33)

Принимается β=1.1 и находится эквивалентная мощность двигателя:

л.с. (2.34)

Эквивалентный удельный расход топлива:

кг/э.л.с.час (2.35)

Удельный расход топлива:

кг/кг_тяги_час (2.36)

8. Выбор систем шумоглушения. Расчет эффективности шумоглушения

Современные испытательные боксы имеют сложные шумоглушащие устройства. Эти устройства должны удовлетворять ряду требований, главными из которых являются: снижение шума испытуемого двигателя до необходимых в каждом конкретном случае уровней и обеспечение неизменности параметров испытуемых двигателей. Последнее требование особенно важно для двигателей с большими расходами воздуха, так как оно является часто определяющим при решении вопроса о пригодности того или другого типа глушителя.

Все эти задачи по-разному решаются для различных типов двигателей.

Система состоит из глушителей шахты всасывания и подсоса, двухступенчатого эжектора и вертикального глушителя выхлопа, называемого секционным вертикальным. Глушитель состоит из горизонтальной и вертикальной частей. Горизонтальная часть представляет собой эжектор (эжекторная труба) или их систему.

К верхней части цоколя крепят выравнивающую решетку, обеспечивающую необходимое гидравлическое сопротивление. Изменяя величину гидравлического сопротивления, подбирают необходимый коэффициент эжекции, т. е. количество подсасываемого воздуха.

На цоколе устанавливают цанги (секции), образующие вертикальную шахту. Число их определяется необходимым числом рядов звукопоглотителей. В верхней части и в середине шахты имеются две рамы с обрешеткой.

Размещение крюков соответствует плотности подвески звукопоглотителей. На крюки в виде гирлянд подвешивают звукопоглотители. В каждом ярусе их бывает 3—4. Вертикальную часть глушителя устанавливают на фундамент и крепят к анкерным болтам. Глушители такого вида имеют диаметр 1,5—7 м. Звукопоглотитель для такого типа глушителей показан на рис. 69. Он представляет собой цилиндр из сетки, соединенной внахлестку точечной сваркой. Сетка имеет размер ячейки 1,4X1,4 мм, ее изготовляют из нержавеющей стальной проволоки диаметром 0,65 мм. Внутри цилиндра проходит стержень, оканчивающийся крюками. К стержню приварены крышки, которые соединяются с сеткой, внутренний объем заполняют мелкофракционным керамзитом. Диаметр звукопоглотителя обычно принимают 200мм, длину—1000 мм. Такие размеры являются оптимальными как по технологическим требованиям, связанным с размерами заготовок, так и по акустической эффективности. Конструкция звукопоглотителей надежно работает в условиях до +400°С газа, воздействия воды, пара, вибраций, и потока газа.

Существуют и другие схемы боксов и глушителей. Некоторые боксы для испытания газотурбинных двигателей с винтом (турбовинтовых) имеют Г-образную форму или представляют собой горизонтальный канал. В шахте на стороне выхлопа подвешивают щитовые или цилиндрические звукопоглотители. Различие между звукопоглотителями стороны всасывания и выхлопа боксов турбовинтовых двигателей заключается в материале, которым заполнена конструкция. На стороне всасывания используют материалы, не запыляющие бокс, в то время как на стороне выхлопа могут, применены более грубые и дешевые материалы. Боксы, в которых испытывают турбовинтовые двигатели, имеют большие габариты, так как воздушный винт двигателя, например, самолета ИЛ-18, прокачивает через бокс около 1000 м³ воздуха за 1 с. Габариты бокса и тип глушителей выбирают на основании гидравлического и акустического расчетов. Аналогично подбирают глушители для других газодинамических установок, работающих с открытой газовой струей.

8.1 Расчет требуемой эффективности устройств шумоглушения и выбор глушителей

От шума испытательных станций, лабораторных и экспериментальных стендов, где проводятся испытания реактивных двигателей, защищают жилые районы или отдельные здания, находящиеся за пределами территории

предприятий, а также здания и объекты с нормируемым уровнем шума, расположенные па заводских территориях (производственные корпуса, конструкторские бюро, вычислительные центры, административные здания и т.п.).

Устройства шумоглушения должны снижать шум до допустимых уровней при наиболее неблагоприятном сочетании источника шума и защищаемого района или объекта, которыми могут оказаться не только жилые дома, но и производственные корпуса, в которых размещены рабочие места с нормируемым уровнем шума.

Допустимый уровень звуковой мощности источника шума определяют по формуле:

где — затухание шума в атмосфере, дБ/км; определяется по табл. 2

Таблица 8.1 - Значение затухания шума в атмосфере

Расчет требуемой эффективности устройств шумоглушения начинают с установления звуковой мощности источника шума. В соответствии с техническим заданием определяют условия работы установок; число одновременно работающих боксов, максимальную продолжительность испытания в течение смены, месторасположение защищаемого от шума объекта (радиус защитной зоны). Имея эти данные, определяют поправки к допустимым уровням звукового давления . Требуемое заглушение определяют по формуле:

Характеристики

Список файлов ВКР