ВСН 126-90 (558388), страница 6

Просмтор этого файла доступен только зарегистрированным пользователям. Но у нас супер быстрая регистрация: достаточно только электронной почты!

Текст из файла (страница 6)

определить расчетную (рабочую) длину стержня анкера l_р;

определить длину части анкера, заглубленную в ненарушенный грунт (замковой части) l₃;

определить предельное расстояние между анкерами а по прочности закрепления заглубленной части замка;

выбирать диаметр и материал стержня d_ст.

Рис. 9. Основные параметры анкерной крепи:

1—анкер; 2—шайба или подхват; 3—граница зоны возможного обрушения

4.34. Расчетную длину стержня анкера l_р следует назначать равной не менее высоты возможного обрушения , принимаемой на основании опыта строительства в аналогичных инженерно-геологических условиях.

При отсутствии опытных данных расчетную глубину зоны возможного обрушения следует определять по формуле, м:

где К_т—коэффициент учета трещиноватости скальных грунтов, принимаемый здесь равным: для слаботрещииоватых грунтов 1; для трещиноватых 2; для сильнотрещиноватых 2,5.

Если коэффициент крепости грунта f (см. приложение 11) определен с учетом трещиноватости, то К_т=1.

В слабоустойчивых грунтах типа аргиллитов должно удовлетворяться условие

l_р ³ 0,5В (z—1),

где z—относительная величина, принимаемая в зависимости от глубины заложения тоннеля Н и предела прочности грунта на сжатие s_к по номограмме (рис. 10).

Расчетную величину прочности закрепления заглубленной части необходимо корректировать натурными испытаниями согласно пп. 4.40.

4.35. Длину замковой части l₃ и концевой части l_к, выступающей в выработку, следует назначать конструктивно в зависимости от типа замка и конструкции крепления подхвата. При этом для клинощелевых анкеров длина замковой части должна быть не менее 20 см.

Рис. 10. Номограмма для определения относительных

размеров зоны возможного обрушения z в зависимости

от глубины заложения тоннеля

4.36. Разница между диаметрами шпура и замка клинощелевого анкера не должна превышать 8 мм. Толщину клина в в основании рекомендуется назначать равной диаметру замка анкера, но не менее величины, определяемой из выражения

в_min = 2l + (d_ш – d_а) + t_п ,

где l—глубина внедрения “усов” анкеров и породу, принимаемая при отсутствии фактических данных но табл. 8; d_ш и d_a—соответственно диаметры шнура и замка анкера; t_п—ширина прорези.

Таблица 8

Длину клина следует назначать конструктивно, но при условии, что его длина не должна превышать половину основания более чем в 12 раз.

4.37. Правильность назначения параметров замка необходимо обязательно проверить путем испытаний прочности за крепления замков в производственных условиях, проводимых в соответствии с указаниями пп. 4.71—4.81 настоящих Норм.

Для конструкций замков, приведенных в пп. 4.13; 4.14 и предназначенных для применения в грунтах с коэффициентом крепости 6—10 (“в куске”), разрешается принимать расчетную прочность закрепления по табл. 9 без предварительных испытаний.

Таблица 9

_________

¹Расчетная прочность закрепления приведена для фрезерованных поверхностей прорези и боковых граней клина анкера.

4.38. В случаях, когда замки анкеров могут подвергаться воздействию попеременного замораживания и оттаивания, испытания замков на прочность закрепления следует проводить в талом грунте.

4.39. Длину замковой части железобетонных анкеров сначала назначают ориентировочно, как правило, в пределах от 20 до 60 см. При этом прочность N¹, МПа, закрепления замка определяют по формуле

,

где —предварительная длина замка, см; d_ст—диаметр армирующего стержня, см; t_сц—удельное сцепление бетона с армирующим стержнем, МПа, принимая по табл. 10.

Таблица 10

Примечания: 1. Удельные сцепления даны для следующих быстротвердеющих растворов:

указанного в п. 4.22 (для набивных анкеров); раствора из глиноземистого цемента марок 400—500 и воды (В/Ц=0,45—0,55) с добавкой 6% хлористого кальция от массы цемента (для нагнетаемых анкеров).

2. Удельное сцепление цементно-песчаных растворов состава 1 : 1 без ускорителей твердения следует принимать равным 4,5 МПа при глиноземистом цементе марок 400—500 в возрасте 48 ч и более; портландцементе марок 400—500 в возрасте 72 ч и более.

Ориентировочно прочность закрепления железобетонных анкеров с замковой частью длиной 50 см при температуре в шпуре не ниже +5°С допускается принимать:

при содержании СаСl₂ 5—6% от массы цемента 50 кН через 6 ч и 100 кН через 24 ч после установки; при содержании CaCI₂ менее 3% от массы цемента 100 кН через 48 ч после установки.

Прочность закрепления замков железобетонных анкеров должна быть подтверждена результатами испытаний (см. п. 4.37).

4.40. Если результаты проведенных испытаний покажут прочность закрепления замков анкеров ниже расчетной, необходимо изменить конструкцию замка или отдельные параметры (диаметр, толщину клина и т. д.).

Длину замковой части железобетонных анкеров l₃, м, на основе результатов испытаний следует откорректировать по соотношению:

,

где N—расчетная прочность закрепления, определяемая в результате испытаний, кН.

4.41. Для крепления тоннельных выработок запрещается применять анкеры длиной менее 1 м, а также анкеры с прочностью закрепления замка менее 40 кН.

4.42. Предельное расстояние между анкерами а, м, следует определять по формуле

,

где g_гр—объемный вес грунта, кН/м³.

4.43. Чтобы исключить возможность образования вывалов между анкерами, должно быть выполнено условие а £ l_р.

В сильнотрещиноватых породах расстояние между анкерами следует назначать не более 0,5 l_р.

4.44. Расчетная нагрузка Р, кН, на анкер будет

P=1,5g a² l_р

где 1,5—коэффициент перегрузки.

4.45. Ориентировочно выбранный диаметр стержня анкера необходимо корректировать по формуле

,

где Р= l,5g_гра²L, R_a—расчетное сопротивление материала стержня, кПа.

4.46. Для нетрещиноватых, слаботрещиноватых и трещиноватых грунтов с одной или двумя системами трещин, где возможно омоноличивание грунтовых блоков анкерами, крепь рекомендуется рассчитывать по гипотезе образования несущей конструкции из окружающих выработку грунтов (рис. 11). Представляя эту конструкцию в виде породной арки, следует пользоваться соотношением, связывающим длину анкеров l_a и расстояние между ними (межанкерное расстояние) а.

где коэффициент m принимается равным

, для одиночных анкеров;

, при наличии групповой шайбы или подхватов;

s_р—предел прочности породы на растяжение (табл. 11)

;

Таблица 11

Рис. 11. Схема несущей породной конструкции,

образуемой вокруг выработки с помощью анкеров:

1—анкер; 2—несущая породная конструкция

4.47. При установке анкеров непосредственно возле забоя сразу после обнажения выработки в стержнях возникают дополнительные усилия, связанные с взаимовлияющим деформированием крепи и породы. Определение этих усилий рекомендуется выполнять по программе для ЭВМ “Анкер-контакт” (см. приложение 10), в которой учтены взаимное влияние анкеров, место и время их установки, ползучесть окружающего выработку грунта.

Технология установки анкерной крепи

4.48. Анкеры следует устанавливать сразу вслед за продвижением забоя. В слаботрещиноватых породах допускается отставание постановки подхватов или сетки (должно быть отражено в паспорте крепления), но не более чем на 20 м от лба забоя. В этом случае для навешивания подхватов или сетки па стальной анкер устанавливают вторую опорную шайбу и гайку.

4.49. Перед установкой крепи следует произвести тщательную оборку кровли и подтянуть ганки на двух последних рядах анкеров способом, указанным в п. 4.55 настоящих Норм.

4.50. Бурение шпуров под анкеры следует производить по размеченной сетке, строго соответствующей паспорту крепления, бурильными машинами с манипуляторами на самоходных шасси или на буровых рамах.

Допускается бурение анкерных шпуров телескопическими или ручными перфораторами с пневмоподатчиками.

Характеристики

Список файлов стандарта