Боришанский Справочник по теплопередаче (555275), страница 7
Текст из файла (страница 7)
$3-5, п..а". тепловой поток с одного погонного метра одной нз труб ряда 2кЛ («1 — «2) Ч*=-, ' 2 ',, (ямал/м чае). 1.ф.~~ — ',) ~ (з зз) й-й Тепловой поток лля тел различной формы Величина теплового потока для тел различной формы определяется табл, 3 1 ется по значениям терчических сопротивлений, принимаемым по и заданным температурам участвую.цнх в теплообмене сред илн на контурах' тела. Конечная величина козффицнента теплоотдачи а ат поверхности массива в окружаю цую среду приближенно учитывается добавле- Л наем к величине й отношения — .
о ' 40 Установившийся тепловой поток в твердил телок ~Гп. 3 о »с 44 в Ф с 4 ы Ф 4" о о о» Ф с + во! 4 + !ь (О !! Й а сь о вв о» Ь М с 3 х О о $ О Ф Ф Ф Ф О. ы Ф Ф х Ф Ф с" о О. о 4» о Ф йы й$ Са 4. О. ы сс о О о ! ы о Ф х о О, Ф О о Ф в о.
о в в в во пи Ф ° но па и аа о сс Ф ах Ф х 44 ы ы М 4 2Ф Ф О О » Ф Ф О,О ФФ 44 Ф Ф ФФ ы с" с" Ф 4» Ы О Ф х о О о ы ОО О сс ы а' О ФО х сс. Ф 4 ~ о ох Ф Ф !! о в са ы .ы о с И о Ф сс »С И и ФО З О,Ф Ф Ф Ф Ф Ф Ф а „. ы с" 4»» о о Ф,с а 4 Ы о о а Р Ф Ф ы сО 2 Ы 4С С» сс с З о Ф ы 4' в во с" ав а, о ов а "ов а аа в в в х а» в а ». во с. и» а о \" » » во а в в на о" И" п/и тт И ! 1з !! ск о О Ф Ф ФФФ Ф ох 1~ + Х сЕ!са + Ф ы ФО Ф свх С».
О,с ФФ„Ф Ф С во ы Ф доМо Тепловой поток для тел различной формы 41 Х ~т + сч е (и а !! ч + СО сР а - !'и ! (й + ! + ) ! ! ! и ! ~Ц + И О, е ы ы Ф Ь ~Ъ~ 8 в о ~. х й ы $ о ых Ю ф о й~ о а а с в à — 1 й ! И СР ы,ы,ю в ~И о ю ы ыю ыооы О „ы ы ф ж щ в ыюы о ВИ о ы ы д О И + с + 43 Тепловой поток оля тел различной формой Ц з-61 ! + а $Ю и О Ф 2 Ю а ~, а. й$ ь 3 $ а 3 о о о $ Я 3 + ! о + + а е е х ~Я Ц Ц р$2 И а е 3й е хай хе Ч о.е о о,а апь $3 $ь$ о о еь + ! + + + И1а о яЫ оф а + ! $ " йк Ц $3 + 4- ,х! а Ц йй а а о О е а о о" а $„$ й" Д Я е х е о х$ $. о о е $$ 3 $ е $ ь й, ь о а ь а йй 3 $ х а е,Я е а $ е х ха й' е ь 3 $ о $$ й й й $' е х 1 й.
е е х х е е ~ Я а о а а а е о а е Ф' $ 3 $ е е е е '$ й. $$ $. ,й а е е $ йй Й е ь ь х е е е й е й $ о о $" а $ $ х а 3 $$ ьН а х $ е е В,в а х е а х е $ а х $ а х йа а о $ е х е а 3 а 3 х х х $" х о $' Установившийся тепловой поток в твердых телах ~Гл. 3 о а л к~и к сс и ~( э и к а э э кк к й ки о кэ к к аэ о кк $ э" к $ эаск ОО си Оф к а э» э л кэ о $ а к эЛ $ э э ээ кк ос й й ° кы а 3; к и л + + ~и и фо; и + Х 1 и 'Гс к к '-!. кс кккяд ока о т~клккэ оэкк к ц к скок~око а.к э о; эк Ыэ к:алеся к о а ока Ес к л л сс о я ээ ало кик $ .к о а сс ~! стк и и о сексл э 1о оэ а~окко а.
Как'к л коаоэ О,кила и э э йыа э" к З оф .с к ээээ акко к ээээ икао 3кэ яка евой ваток для твл различной фармм х о~ ххо Х хо о оХ о о о ох ф оохо х х о хх охях Ф хххЗ хххх хх о.е х и х х х х охи хих чч хо $ ~/ х х~о .х ( о х ,, ч:.
Т! рЯ„гг аз хххо х х ах х О х ххо охх ххах ох оххоо ьх оххх хххо х' й !" 6 гг о И х о'х ц х ох ,„х и н 1 о о х:х о о хо ы хм х 3 х х х и х.х о о ох 3х $ х ох охо и х хф ~Ф 8 г~ ! Установившийся телловой ноток в твердых телах [Гл. 3 а а'к яао о Й о ай оса од и»о о »як а.ы я а око а»«- 1,а оса х к » а й [к » а с в » а, а а а Ю с» аа» аа~к О.П» »а ~а я» с са а. а » а а аа са ~~ а к » а аы а а о» 6 я а Ф а а а а а„ а К аа О я„а 4 к с с а с а,„ а а ыо.ко Фнок »соя ы асов шыао ыкк с а с аа о»я ко а» о ся соо о » аа а а "С о к й Тепловой поток для тел розличной форин 47 б' 3-б Установившийся телеовой лоток в твердмк теяая [Гл.
3 а( а ~Ю !! -М шп ет ,Ю ЮЮ О О Ою а ОЗ* 1 Ю О ОО Н О Ь ~ ь ЯО О ь О аж ЮЮ О ~Ю 3, О <Ц ОЮ Ю ~ Ю О я Ю а 6" Ю а и О О Ю Ю а 4 О Ю О, О Ю юа юя ЮО ЬО О Ю юа я 3 63 ж а \ О О 3 ж а ж ес и О О а з а ж О ж ж О оь Ю ж О„Ю ООО О а а, ажа а О а Ож ааааа жажа ~,ь О'о О» Ожаь ожжжю ж а юла а аж, О а. жажа ОООО жажа Оклааедекие стержня 5 3.7) Нрнмер. Определить тепловые потери теплопровода в январе меся „це в Ланннграде.
Температура воды, текущей по теплопроводу 123' С; диаметр трубы !ОО мм; нзоляцня вз 75.мм слоя асбеста Л вЂ” 0,12 ккал/м град час, защищенная сверху влагонепроннцае„ м слоем; теплопроводность грунта 0,7 акал/м град час; глубина легання теплопровода 1500 мм; средняя многолетняя температура в „нваре в Ленннграде на этой глубнне + 3' С, Коэффнцнент теплоотдачн с поаерхностн грунта э, = !б ккал/м'град час, Коэффнцнент теплоотдачн от воды настолько велик, что температуру трубы можно прннять равной температуре воды. до табл, 3-1, и. 6, графа 5 находам, что для заданных условя ! 1 )(аз 1 2 / Л Л1 2кЬ ~Л )( Л .
Яа ~ аэ)~ 1 1 0125 1 2 0,7 1,95 = — [град. час/ккал). Тепловые потеря одного погонного метра теплопровода равны г, — /р 120 — 3 дь = — ', = — 60 ккал/м час. 1,95 (1, прнннмается в соответствнн с примечанием б) к и. 6 табл.З-!). 3-7. Охлаждение стержня дг дг( — „('Л() — „(! = э (1 — г,) и. (3.34) Здесь Г, 'С вЂ” температура в данном сеченнн стержня; Г„'С вЂ” температура окружающей среды; Я [м') — площадь поперечного сечения стержня; О [м) — охлаждаемый периметр стержня в данном сеченнн; в [акал/м«град час] — коэффнцнент теплоотдачн от стержня к окружающей среде.
ной тол Решение этого уравнения для призматического стержня постоявТем толщнны дает следующне расчетные формулы: емпература на расстоянии к от основания стержня — т(х — «) [ (1+ ) м(х — «) Г'+(' ') 2[5( Ц+лзй( Ц) 4 — !409 В тонком теплопроводном стержне температуру металла по поперечному сечению можно считать постоянной. В таком случае является функцией только расстояния от основання стержня. Разность тепловых потоков через два параллельных сечения стержня равна количеству тепла, отданного в окружающую среду. Основное уравнснне алеет внд: 50 Установившийся тепловой поток в твердых телах 2Гл. 3 Температура на свободном конце стержня еи ь '+ сй(тЦ-)-и зй(тЬ) [ (3-36] Теплоотдача стержня в окружающую среду (равная количеству тепла, проходящему через его основание) 1[20 а=от(1,— 1) Х зЦтЬ)+и сй(тЬ) Х ь(тЬ)+, з) (т1) [ккал/час[.
(3.32) Здесь Ьо 'С вЂ” температура основания стержня; я — длина сте жия; Рис. 3-2. коиеиэиииеит илия рисчети тиииистииии ионического шипи 1 Я й13т (1, — 1,) Ф ~т ~Ь -(- — и ~1 (ккал/час[. (3-3и) Для стержня бесконечной длины = Еи+ (ег еа) е " ['С[ () = + УиЛС/2 (1, — ти) [ккал/чос). (3-40) (3-41) При установке конических шипов длиной Ь и диаметром основания Ои теплоотдача шипа в единицу времени [Л. 3-13[ д 10 ел у~~~~ ~ 1 1 — харак- теристика стержня; ех п = — — характеристика торца стержня; ит ах [икал/лги час.град[ — коэффициент теплоотдачи от торца стержня. Для расчетов можно пользоваться приближенными формулами без отдельного учета теплоотдачи с торпа стержня.
3 этом случае расчетная длина стержня увеличивается на половину толшины его конца аь: Охлаждение ребер различной формы у 3-8 ) яОа О, [ УС/,(121 С) Е= — '(т,— 1.)й — '~ ..' —, +1- 21 ~ 1/,(12у С) яО, (1, — та) лВ [ккал/час[, (3.42) аО 5 / Ой где С= х О фl 4+( /~1 а — коэффициент теплоотдачи к поверхности шипа; значение В принимается по рис. 3-2. 3-8.
Охлажденне ребер различной формы Метод расчета охлаждения ребер различной формы основан на тех же принципах, что и расчет охлаждения стержня постоянного сечения. Количество тепла, передаваемое прямым (продольным) ребром нрямоугольного сечения, 9, [икал/час] рассчитывается по формуле (3-37) илн (3-39), температура на расстоянии к от основании — по (3-35), а на вершние ребра — по (3-36) нли (3-38), По мере удаления от основания ребра к его торцу уменьшается тепловой поток, что при постоянном поперечном сечении приводит к уменьшению температурного градиента вдоль рсбра, Теоретически наиболее выгодным (при а = сопз1) является ребро, ограниченное двумя параболамн.
Практически такая форма ребра трудно осущест- вима и ребра выполняют с трапециевидным сечением. Аналитическое Решение для расчета охлаждения прямых ребер с трапециевидным илн треугольным сечением получено в [Л. 3-4). Однако это решение неудобно для практических расчетоо.
![](https://s.studizba.com/z.php?f=/templates/si/i/noavatar.png&w=100&h=100&t=1"){kind=avatar}
