ТСН 22-301-98 Пермской области (524764), страница 2
Текст из файла (страница 2)
5.5 Расчетные значения деформаций земной поверхности, учитываемые при расчете зданий как факторы нагрузки, определяются умножением ожидаемых (вероятных) значений деформаций на соответствующие коэффициенты n , принимаемые по табл. 2.
5.6 При расчете конструкций здания на воздействие деформаций земной поверхности следует вводить коэффициенты условий работы m, учитывающие осреднение деформаций по длине (ширине) здания. Коэффициенты условий работы определяются до табл. 3.
5.7 Расчетное перемещение любой точки основания относительно соответствующей центральной оси здания или его отсека (рис. 1) следует определять па формулам:
от кривизны земной поверхности
/1/
от горизонтальных деформаций (растяжения, сжатия)
/2/
Рис. 1. Схемы к расчету перемещений точек земной поверхности при подработке, вызванных кривизной земной поверхности (а) и под воздействием горизонтальных деформаций (б)
Таблица 1
| Деформации земной поверхности | ||||||
| Группа территории | Относительная горизонталь ная деформация рястяжения или сжатия | Кривизна | Наклон | |||
| e, мм/м | | К, 1/км (R, км) | | i, мм/м | | |
| I | 12 ³ e > 8 | 0,3 £ | 1(1) £ K(R)< 0,33(3) | 10 £ | 20 ³ i >10 | 0,5 £ |
| II | 8 ³ e >5 | 0,1 £ | 0,33(3) £ K(R)< 0,14(7) | 3 £ | 10 ³ i >7 | 0,1 £ |
| III | 5 ³ e >3 | 0,01 £ | 0,14(7) £(R)< 0,08(12) | 1 £ | 7 ³ i >5 | 0,01 £ |
| IV | 3 ³ e >0 | | 0,08(12) £ K(R)< 0,05(20) | | 5 ³ i >0 | |
Таблица 2
| Вид деформации земной поверхности | коэффициенты | |
| обозначение | величина | |
| Оседание h | nh | 1,1 (0,9) |
| Горизонтальное сдвижение x | nx | 1,1 (0,9) |
| Относительная горизонтальная деформация рас тяжения или сжатия e | ne | 1,2 (0,8) |
| Скорость относительной горизонтальной дефор мации растяжения или сжатия | n | 1,2 (0,8) |
| Наклон i | ni | 1,2 (0,8) |
| Кривизна К | nк | 1,4 (0,6) |
Примечание. Коэффициенты n меньше единицы следует учитывать при расчете зданий на одновременное действие деформаций земной поверхности двух и более видов, когда уменьшение значения деформаций какого-либо вида может ухудшить условия работы конструкций
Таблица 3
| Коэффициенты условий работы m | ||||
| Вид деформации земной поверхности | Обозна | По длинe здания l, м | ||
| чение | менее 15 | 15-30 | более 30 | |
| Относительная горизонтальная де | me | 1,0 | 0,85 | 0,70 |
| формация растяжения или сжатия | ||||
| Скорость относительной горизон | m | 1,0 | 0,85 | 0,70 |
| тальной деформации растяжения или | ||||
| сжатия | ||||
| Наклон | mi | 1,0 | 0,85 | 0,70 |
| Кривизна К | mк | 1,0 | 0,70 | 0,55 |
Примечание: 1. Для круглого в плане здания за l принимается его внешний диаметр.
2. Для здания (сооружения) башенного типа при l<15 м следует принимать mi = 1,5.
3. Для подкрановых путей мостовых кранов, имеющих длину 60 м, следует принимать mi = 0,5.
где х - расстояние от рассматриваемой точки основания до центральной оси здания или его отсека.
Примечание: При расчете по формуле /2/ в продольной раме каркасного здания или его отсека положение центральной оси следует принимать в середине блока жесткости независимо от расположения блока жесткости относительно оси симметрии. Расчетный угол наклона в любой точке основания ik , вызванный деформациями земной поверхности, следует определять по формуле
/З/
Особенности инженерно-геологических изысканий подрабатываемых территорий
5.8 Полевым инженерно-геологическим изысканиям площадки строительства должны предшествовать сбор и тщательное изучение материалов об инженерно- и горно-геологических условиях района строительства на основании архивных данных и материалов натурного обследования.
5.9 При оценке грунтов основания следует учитывать, что с точки зрения воздействия подработки на здание неблагоприятными являются площадки строительства со скальными, крупнообломочными, плотными глинистыми грунтами с высокими или повышенными жесткостными свойствами. Предпочтение следует отдавать площадкам строительства с более слабыми грунтами в основании зданий, если они обладают достаточной несущей способностью.
5.10 Гидрогеологические условия площадки строительства с высоким уровнем грунтовых вод, наличием рек, водоемов должны оцениваться с учетом оседания земной поверхности вследствие чего существующий относительно неё уровень вод может повыситься, что может привести к затоплению зданий, подземных сооружений, траншей, санитарно-технических коммуникаций, к заболачиванию подработанного участка или активизации оползневых явлений.
5.11 При оценке гидрологических условий площадки строительства необходимо учитывать возможное изменение режима и направления стока поверхностных и ливневых вод от оседаний земной поверхности, вызванных подработкой.
5.12 Материалы инженерных изысканий должны дополнительно содержать:
-оценку возможных изменений физико-механических свойств грунтов вследствие изменения гидрогеологических условий;
- сведения о старых горных выработках (место расположения, контуры пустот, вмещающие породы);
- результаты испытаний грунтов основания по методикам, изложенным в приложениях 1 и 2.
6 ПЛАНИРОВКА И ЗАСТРОЙКА ПОДРАБАТЫВАЕМЫХ ТЕРРИТОРИЙ
6.1 Застройка территории залегания калийных солей допускается после получения в органах Госгортехнадзора России и территориальных подразделений Роскомнедр разрешения на застройку площадей залегания полезных ископаемых.
6.2 Выбор площадок должен производиться с учетом ожидаемых (вероятных) деформаций земной поверхности, должен быть обоснован технико-экономическим анализом затрат на защитные мероприятия и на вынос строительства на территории, под которыми:
а) нет залежи калийных солей;
б) залегают непромышленные запасы;
в) залежь выработана, процесс деформаций земной поверхности закончился и после стабилизации деформаций возможность возникновения воронок и провалов исключается;
г) подработка ожидается после окончания срока амортизации проектируемых объектов.
6.3 Непригодным к застройке считаются участки, на которых:
а) по прогнозу деформации земной поверхности превышают величины для I группы территорий;
б) возможно образование провалов, затопление грунтовыми водами, образование оползней, выходы тектонических нарушений;
в) деформации земной поверхности не поддаются прогнозированию,
г) расположены подземные хранилища-могильники нерадиоактивных токсичных или радиоактивных отходов.
6.4 Картографический материал, необходимый для разработки проектов застройки подрабатываемых территорий, должен содержать:
а) контуры площадей залегания балансовых и забалансовых запасов полезного ископаемого;
б) план сети разведочных скважин;
в) план площади застройки с изолиниями развития деформаций во времени;
г) контуры площадей территорий различных групп по величинам деформаций земной поверхности;
д) контуры предохранительных целиков;
ж) контуры площадей, где процесс деформаций земной поверхности закончился;
з) зоны образовавшихся и возможных провалов;
и) зоны возможных затоплений грунтовыми и паводковыми водами.
6.5 При планировке и застройке жилых районов на подрабатываемых территориях должны учитываться сочетания горногеологических и градостроительных условий.
6.6 Размещение функциональных зон и элементов жилого района по группам подрабатываемых территорий приведено в табл. 4.
Участки, не пригодные для строительства, следует отводить под полосы озеленения, скверы, парки и зоны отдыха.
Таблица 4
| Функциональные зоны и элементы жилого района | Целесообразное размещение по группам подрабатываемых территорий |
| 1. Участки школ и детских учреждений | IV, III |
| 2. Участки учреждений и предприятий об | IV, III |
| служивания культурно-бытового назначе | |
| ния микрорайона и жилого района | |
| 3. Участки коммунально-хозяйственного на | IV, III, II |
| значения микрорайона и жилого района | |
| 4. Общественные здания (независимо от | IV, III |
| этажности) | |
| 5. Спортивные сооружения | IV |
| 6. Участки под жилыми зданиями с этажно | |
| стью: 5 | IV, III, II, I |
| 9 | IV, III, II, I |
| 7. Магистральные улицы общегородского и | IV, III |
| районного значения | |
| 8. Жилые улицы и проезды | IV, III, II, I |
6.7 Типовые проекты зданий одной серии должны разрабатываться с таким расчетом, чтобы в них содержались варианты зданий с разными по количеству и протяженности отсеками, обеспечивающими застройку в различных горногеологических условиях и на возможно большем диапазоне групп территорий.
6.8 При разработке проектов планировки и застройки городов и поселков, оси здания, а также сетку улиц следует ориентировать параллельно главным осям мульды сдвижения, располагая продольные стороны зданий в направлении действия минимальных деформаций земной поверхности.
7 ПРИНЦИПЫ ПРОЕКТИРОВАНИЯ
Основные расчетные требования
7.1 Конструкции зданий, проектируемых для строительства на подрабатываемых территориях, рассчитываются по первой и второй группам предельных состояний.
Первая группа предельных состояний характеризуется потерей несущей способности или полной непригодностью здания к эксплуатации.
Вторая группа предельных состояний отражает состояние здания, при котором нарушается его нормальная эксплуатация.
7.2 При величинах ожидаемых деформаций земной поверхности e £ 1 мм/м, R ³ 20 км, i £ 3 мм/м меры защиты зданий, как правило, не требуются.
7.3 Расчет конструкций на особые сочетания нагрузок, состоящие из постоянных, длительных, возможных кратковременных нагрузок и воздействий от подработки, следует производить на наиболее неблагоприятные сочетания воздействий.
7.4 Возможными сочетаниями воздействий от подработки являются:
а) относительная горизонтальная деформация растяжения +e , кривизна выпуклости +К, наклон земной поверхности i ;
б) относительная горизонтальная деформация сжатия -e , кривизна вогнутости -К, наклон земной поверхности i.
7.5 Отдельные виды деформаций земной поверхности допускается не учитывать при расчете конструкций, если установлено, что усилия от таких деформации достаточно малы по сравнению с усилиями от других видов нагрузок и воздействий.
7.6 Расчет конструкций на воздействия от подработки должен производиться из условия совместной работы основания и сооружения.
7.7 Взаимодействие здания с основанием определяется с учетом реологических свойств грунта, проявляющихся в виде его ползучести и релаксации в нем напряжений:
- усилия в конструкциях здания от вертикальных деформаций земной поверхности определяется с учетом ползучести грунтов основания с использованием коэффициента жесткости сжатия длительно деформируемого основания;
- усилия в элементах фундаментной части здания от горизонтальных деформаций земной поверхности определяются в зависимости от скорости горизонтального перемещения грунта и его характеристик (угла внутреннего трения, удельного сцепления, параметров релаксации) с учетом следующих воздействий:
- сдвигающих сил по боковым поверхностям фундаментов;
- сдвигающих сил по подошве фундаментов или сил трения по шву скольжения,
-нормального давления сдвигающего грунта на лобовые поверхности фундаментов;
7.8 Выбор расчетной схемы здания должен производиться с учетом особенностей конструктивно-планировочного решения здания, характера и величин расчетных деформаций основания, степени точности исходных данных, требуемой точности расчета.
Расчетные схемы и область их применения приведены в «Руководстве по проектированию конструкций панельных жилых зданий для особых грунтовых условий» (М., Стройиздат, 1982).
7.9 Для оценки влияния деформации основания на работу здания допускается пользоваться критериями предельных величин деформаций конструкций и оснований, представленных в таблицах 6 и 14.
Надежность конструкции или здания в целом обеспечивается при условии
St £ S, /4/
где St и S - расчетная и предельная деформация конструкции или основания здания.
Основные конструктивные требования
7.10 Основной конструктивной мерой защиты зданий от неравномерных осадок и горизонтальных смещений основания является разрезка его на отсеки поперечными деформационными швами. При этом деформационные швы должны располагаться на границах планировочных секций.
7.11 В зависимости от назначения и условий работы здания могут проектироваться по жесткой, податливой или комбинированной конструктивным схемам.
При проектировании по жесткой конструктивной схеме помимо разрезки на отсеки предусматривается исключение возможности взаимного перемещения отдельных элементов несущих конструкций при деформациях основания путем: усиления несущих конструкций и объединения их в пространственно жесткие блоки; устройства фундаментных и поэтажных железобетонных поясов, фундаментных связей-распорок, фундаментов в виде сплошных железобетонных плит, перекрестных балок, балок-стенок и т.п.
При проектировании зданий по податливой конструктивной схеме предусматривается приспособление конструкций к неравномерным деформациям основания. С этой целью производится: разделение зданий на отсеки с устройством между ними деформационных швов; устройство швов скольжения в фундаментных конструкциях;
шарнирных и шарнирно-подвижных сопряжений; снижение жесткости колонн и несущих стен и т.п.
Проектирование зданий по комбинированной конструктивной схеме содержит мероприятия по жесткой и податливой конструктивных схем.
7.12 Если подработка зданий ожидается после 25 лет их эксплуатации, при проектировании этих объектов может быть применен сокращенный комплекс строительных мер защиты (разделение зданий на отсеки деформационными швами, защита фундаментноподвальной части от воздействия горизонтальных деформаций, устройство ниш для установки домкратов).
При этом проектом должны быть предусмотрены дополнительные меры защиты, выполняемые за 5-10 лет до развития максимальных расчетных деформаций земной поверхности, эти меры должны быть простыми в осуществлении и устанавливаться с учетом фактических деформаций земной поверхности и здания.
7.13 При разделении зданий на отсеки необходимо учитывать их конфигурацию в плане, отдавая предпочтение простой форме. Высоту здания в пределах отсека рекомендуется принимать одинаковой. Длина отсека принимается по расчету в зависимости от расчетных величин деформаций земной поверхности и принятой конструктивной схемы здания.
7.14 Деформационные швы должны разделять смежные отсеки здания по всей высоте, включая кровлю и фундаменты.
Фундаменты под несущие стены в зоне деформационных швов устраиваются сплошными. С целью уменьшения ширины деформационного шва допускается применение прерывистых фундаментов типа «клавиш».
Ширина зазора деформационного шва должна удовлетворять условиям:
на уровне подошвы фундамента ан
; /5/
на уровне карниза ав
/6
где Lo- расстояние между центрами смежных отсеков бескаркасных зданий и каркасных зданий с фундаментами, соединенными связями-распорками или расстояние между центрами блоков жесткости каркасных зданий с несвязанными фундаментами (рис. 2);
Н - высота здания от подошвы фундамента (для свайных фундаментов с низким ростверком от подошвы ростверка) до карниза;
- расчетный крен здания (отсека) от подработки, определяемый по формуле:
/7/
Pиc. 2. Схемы для определения размеров деформационного шва между отсеками
Заделка деформационного шва по наружным стенам не должна препятствовать свободным горизонтальным перемещениям и наклонам соседних отсеков здания.
7.15 При проектировании зданий следует предусмотреть меры, направленные на уменьшение дополнительных нагрузок на заглубленную в грунт часть здания. Дополнительные нагрузки следует уменьшать следующим образом: минимально допустимой глубиной заложения фундаментов; устройством швов скольжения; устройством грунтовых подушек на основаниях, сложенных практически несжимаемыми грунтами (скальные, крупноблочные и др.); рациональной планировкой подвалов, которые следует предусматривать под всей площадью отсека на одном уровне, отделяя местные заглубления конструкций фундаментов швами скольжения.
Коэффициенты трения по шву скольжения следует принимать в соответствии с табл. 5.
Таблица 5
| Материалы заполнения шва скольжения | Расход материала, кг/м2 | Коэффициент трения |
| Два слоя пергамина с прослойкой: | ||
| молотого графита | 0,5 | 0,2 |
| шипаной слюды | 1,0 | 0,3 |
| инертной пыли | 1,0 | 0,4 |
| Два слоя полиэтиленовой пленки с прослойкой графита | 0,4 | 0,15 |
Примечание: Бетонная поверхность под швом скольжения должна быть тщательно выровнена и зажелезнена. Отклонения по вертикали допускаются не более 5 мм на 1 м длины шва.
7.16 Конструкции фундаментов, расположенные над швом скольжения, должны быть связаны между собой железобетонными фундаментными поясами, фундаментными плитами или связямираспорками: в свайных фундаментах роль пояса должен выполнять ленточный ростверк, а для кустов свай - связи-распорки между плитами ростверка. Связи-распорки могут соединять фундаменты в продольном и поперечном направлениях.
7.17 Шахты лифтов должны проектироваться с учетом наклонов, вызываемых деформациями земной поверхности.
В случаях, когда расчетные отклонения стен шахт от вертикальной плоскости превышают допустимые, установленные государственными стандартами, проектами следует предусматривать возможность регулирования положения лифтовой шахты.
7.18 В зданиях, проектируемых с учетом возможности их выравнивания, следует предусматривать ниши или проемы, необходимые для размещения выравнивающих устройств.
8 БЕСКАРКАСНЫЕ ЗДАНИЯ
Конструктивные решения
8.1 Бескаркасные здания на подрабатываемых территориях следует проектировать по жестким или комбинированным конструктивным схемам:
с поперечными и продольными несущими стенами и с перекрытиями, опирающимися на несущие стены по контуру или трем сторонам;
с продольными несущими стенами и с перекрытиями, опирающимися на несущие стены по двум сторонам;
с поперечными несущими стенами и с перекрытиями, опирающимися на несущие стены по двум сторонам.
Надземная часть бескаркасных зданий, как правило, проектируется по жесткой конструктивной схеме.
8.2 Несущие стены зданий следует располагать, как правило, симметрично относительно продольной и поперечной осей здания и обеспечивать, по возможности, равномерное распределение жесткостей по длине и ширине здания.
Поперечные стены следует проектировать сквозными на всю ширину здания. В случае, если по планировочным требованиям нарушается сквозное расположение поперечных стен, необходимо предусмотреть устройство их связи с внутренней продольной стеной, которое должно обеспечивать совместную работу продольных и поперечных стен как единой перекрестной системы. При этом смещения поперечных стен допускается на величину (в осях) не более 0,6м.
Величина смещения продольных стен допускается не более 1,8 м, при этом место излома продольных стен должно быть связано с поперечными несущими стенами.
8.3 Основной конструктивной мерой защиты бескаркасных зданий является разрезка их на отсеки деформационными швами и усиление фундаментной части здания.
8.4 Деформационные швы в бескаркасных зданиях должны проектироваться в виде парных поперечных стен. Толщина стен олжна отвечать теплотехническим требованиям, предъявляемым к зданиям в зависимости от расчетной температуры наружного воздуха.
8.5 Усиление фундаментной части здания осуществляется устройством замкнутых фундаментного и цокольного поясов по всем наружным и внутренним стенам.
В панельных зданиях допускается совмещение фундаментного и цокольного поясов с конструкциями цокольных железобетонных панелей.
8.6 При больших усилиях в фундаментной части здания под цокольным и фундаментным железобетонными поясами устраивается шов скольжения. Необходимость устройства шва скольжения определяется расчетом.
8.7 Надземная часть бескаркасных зданий при необходимости усиливается следующими конструктивными мерами:
устройством поэтажных замкнутых железобетонных и армокаменных поясов, располагаемых в уровне перемычек или перекрытий в крупноблочных и кирпичных зданиях;
соединением всех элементов крупнопанельных зданий в пространственную системы и их усилением.
8.8 При устройстве в надфундаментной части здания с лоджиями поэтажных поясов допускается смещать участки продольных стен на расстояние не более 1,5 м с закладкой стенового и фундаментного поясов в плоскости стены, а также по контуру лоджии. В качестве прямолинейных стеновых поясов допускается использовать конструкции перекрытий над лоджиями с соответствующим их усилением. Одна из стен лоджий должна быть, как правило, продолжением поперечной стены здания.
Балконы и эркеры следуют устраивать на консольном выносе перекрытий.
8.9 Опорные части балок, прогонов, лестничных площадок и плит перекрытий должны быть заанкерены в стены. Связь перекрытий со стенами должна осуществляться сварными сетками (каркасами), укладываемыми в продольных швах, или применением анкерных связей по монтажным петлям. Глубина опирания панелей перекрытий и покрытий на несущие стены панельных зданий должна быть не менее 12 см.
Панели перекрытий соединяются между собой и с несущими стенами с заливкой шва между панелями цементным раствором марки 100.
8.10 В каменных зданиях углы и пересечения стен следует армировать сетками с ячейками размером 7х7 см из арматуры диаметром 4-6 мм, укладываемых в горизонтальных швах по высоте через 1 м и заделываемыми в каждую сторону от пересечения осей стен на 1,2-1,5м.
8.11 Конструкции, ослабленные дымовыми и вентиляционными каналами, штрабами и нишами, должны быть усилены дополнительным армированием в соответствии с расчетом или конструктивными требованиями.
8.12 Для выравнивания зданий домкратами в их подземной части предусматриваются:
ниши для домкратов в углах и пересечениях стен и под осями простенков, временно заложенные кирпичной кладкой на глиняном растворе;
распределительный железобетонный пояс по верху ниш, железобетонные плиты или распределительный пояс по низу ниш для восприятия сосредоточенных нагрузок от домкратов;
горизонтальный шов скольжения под верхним распределительным поясом для обеспечения возможности отрыва конструкций здания от фундаментов при выравнивании.
8.13 Проектом должны предусматриваться мероприятия, обеспечивающие нормальную эксплуатацию трубопроводов в том числе и при выравнивании здания (применение компенсационных устройств для стояков, крепление разводящих трубопроводов к элементам здания, расположенным над швом скольжения).
8.14 Фундаменты здания или отсека должны, как правило, закладываться на одном уровне. При заложении фундаментов отсека на разных отметках фундаментный пояс следует выполнять на отметке менее заглубленного фундамента, часть фундамента, расположенная ниже пояса, отделяется швом скольжения.
Расчет бескаркасных зданий на воздействие вертикальных деформаций грунта основания
8.15 В соответствии с п. 7.9 конструктивные меры защиты здания от вертикальных деформаций грунта основания не требуется при условии
fn £ fпр. , /8/
где fn -наибольшая относительная разность осадок основания фундаментов, вызванная подработкой,
fn =nк mk 
/9/
nк и mk - коэффициенты, принимаемые по табл. 2 и 3,
L - длина здания;
R - радиус кривизны земной поверхности;
fnp. - предельное значение относительной разности осадок, принимается по приложению 4 СНиП 2.02.01-83, представленное в табл.6.
Таблица 6
| Относительная | |
| Здания | разность осадок, |
| fпр. | |
| 1. Одноэтажные и многоэтажные гражданские | |
| здания с полным каркасом | |
| железобетонным | 0,002 |
| стальным | 0,004 |
| 2. Многоэтажные бескаркасные здания с несу | |
| щими стенами из: | |
| крупных панелей | 0,0016 |
| крупных блоков или кирпичной кладки без | 0,002 |
| армирования | |
| то же, с армированием, в том числе с устройством железобетонных поясов | 0,0024 |
8.16 При fп > fnp. необходимо уменьшение длины здания или разделение его деформационными швам на отсеки такой длины, при которой условие п. 8.15 удовлетворяется.
8.17 В том случае, если уменьшить длину здания или разделить его на отсеки не представляется возможным, необходимо рассчитать здание на воздействие кривизны земной поверхности по методике, изложенной в «Руководстве по проектированию зданий и сооружений на подрабатываемых территориях. Часть II. Промышленные и гражданские здания» (Стройиздат, М., 1986), с учетом ползучести грунта основания.
При этом длительный коэффициент жесткости грунта основания Сt определяется по рекомендациям приложения II СНиП 2.01.09-91 по формуле
/10/
где С - коэффициент жесткости линейно-деформируемого основания, определяемый с учетом распределительных свойств грунта основания;
nt - функция, характеризующая длительность деформирования основания.
Определение нагрузок на ленточные фундаменты от горизонтальных деформаций грунта основания.
8.18 Конструктивные меры защиты ленточных фундаментов от горизонтальных перемещений грунта не требуются при условии, когда относительные деформации грунта основания e £1 мм/м.
8.19 Суммарные нагрузки на ленточный фундамент жесткой конструкции, вызванные горизонтальными деформациями грунта основания (рис 3), определяются по формуле
N = Nт + Nт.п + Nб + Nд /11/
где Nт - нагрузка от сил трения сдвигающегося грунта в продольном направлении по подошве рассчитываемого фундамента,
Nт..п - нагрузка от сил трения по подошве фундаментов, примыкающих к расчетному;
Nб - нагрузка, вызываемая силами трения грунта по боковым поверхностям контакта рассчитываемого фундамента с грунтом,
Nд - нагрузка, вызванная нормальным давлением сдвигающегося грунта на фундаменты, примыкающие к расчетному.
8.20 Нагрузка Nт по подошве ленточных фундаментов в направлении их продольной оси определяется в зависимости от эпюры распределения касательных напряжений по подошве (рис. 3 в, г) по формулам:
при Хпр >l на участке l ³ x ³ 0
; /12/
при Хпр =l на участке l ³ x ³ 0
/13/
при xпр < l на участке l ³ x ³ xпр
/14/
на участке xпр ³ x ³ 0
/15/
Рис. 3. Нагрузки на заглубленную часть жесткого фундамента от воздействия деформаций в зоне растяжения
а) план фундамента с эпюрами нагрузок: l - полудлина отсека здания, L - полуширина отсека; б) разрез; в), г) эпюры 
,
, 
; д), е), ж) эпюры нагрузок Nm, Nб, Nm.п(Ng)
В формулах /12/ - /15/:
l - половина длины здания (отсека)
b - ширина подошвы фундамента;
х - расстояние от оси здания (отсека) до сечения, в котором определяется усилие;
- предельное сопротивление грунта сдвигу
=P tg j + C /16/
Р - среднее нормативное удельное давление под подошвой рассчитываемого фундамента;
j и C - угол внутреннего трения и удельное сцепление грунта;
xпр - расстояние от середины здания (отсека) до точки под подошвой фундамента, в которой касательные напряжения достигают предельного сопротивления грунта сдвигу,
/17/
и 
- касательные напряжения под подошвой фундамента соответственно в крайней по длине здания точке и расположенной на расстоянии х от его оси
/18/
/19/
0,8 - коэффициент, учитывающий собственные деформации конструкций фундамента, при деформациях сжатия земной поверхности принимается равным единице;
- коэффициенты перегрузки и условия работы, принимаемые по таблицам 2 и 3;
Кп - коэффициент жесткости основания при сдвиге грунта под подошвой фундамента
/20/
, 
- коэффициенты формы фундамента, принимаемые по таблице 7 в зависимости от соотношения сторон подошвы фундамента а/в, где а - сторона фундамента в направлений сдвижения грунта;
Таблица 7
| а/в | 5 | 3 | 2 | 1,5 | 1 | 0,66 | 0,5 | 0,33 | 0,2 |
|
| 1,22 | 1,13 | 1,09 | 1,07 | 1,06 | 1,07 | 1,09 | 1,13 | 1,22 |
|
| 0,53 | 0,53 | 0,53 | 0,53 | 0,5 | 0,45 | 0,42 | 0,37 | 0,29 |
е0 - модуль деформации грунта;
F - площадь подошвы фундамента, в расчет принимается для ленточных фундаментов значение F £ 10 м2, для плитных фундаментов значение F £ 100 м2;
m - коэффициент Пуассона грунта, который допускается принимать по таблице 8;
Таблица 8
| Наименование грунта | Консистенция грунта | Величина коэффициента Пуассона, m |
| Глины и суглинки | Твердые и полутвердые | 0,1-0,15 |
| Тугопластичные | 0,2 - 0,25 | |
| Глины и суглинки | Мягкопластичные и текуче пластичные | 0,3 - 0,4 |
| Текучие | 0,45 - 0,5 | |
| Супеси | Твердые и полутвердые | 0,15-0,2 |
| Тугопластичные | 0,25 - 0,3 | |
| Пески | 0,2-0,25 |
- максимальная скорость относительной горизонтальной деформации грунта основания, 1/сутки;
![](https://s.studizba.com/z.php?f=/templates/si/i/noavatar.png&w=100&h=100&t=1"){kind=avatar}
