ТСН 22-301-98 Пермской области (524764), страница 4

Просмтор этого файла доступен только зарегистрированным пользователям. Но у нас супер быстрая регистрация: достаточно только электронной почты!

Текст из файла (страница 4)

и - касательные напряжения по боковой поверхности фундамента соответственно в крайней по длине фундамента точке и в точке, расположенной на расстоянии х от его середины

/32/

/33/

Остальные обозначения те же, что и в п. 5.20

8.23 Нагрузка, вызванная нормальным давлением сдвигающегося грунта на фундаменты, примыкающие к расчетному

, /34/

где n - количество фундаментов, примыкающих к расчетному, на участке между рассматриваемым сечением продольного фундамента и его концом;

Ngi - нагрузка от бокового давления грунта на фундамент i-ой примыкающей стены

Ngi = 0,5 F_gi s_gi, /35/

Fgi - площадь контакта с грунтом боковой поверхности i-го фундамента, примыкающему к расчетному, со стороны надвигающегося грунта;

s_gi - нормальное давление грунта на боковую поверхность i-го фундамента, примыкающего к расчетному

/36/

С_бi -коэффициент жесткости сжатия грунта i-го фундамента, примыкающего к расчетному,

/37/

Er - приведенный модуль боковой деформации грунта

; /38/

Еб - модуль боковой деформации фунта ненарушенного сложения

Еб = n m е₀; /39/

n - коэффициент, учитывающий анизотропность механиче ских свойств грунта при боковом и вертикальном давле нии за счет особенностей природного сложения, прини мается равным 0,75;

m и Ез - то же, что в формуле /31/;

dз - средняя ширина пазухи между фундаментом и стенкой котлована, при отсутствии данных о ширине пазухи до пускается принимать dз = 0,4 м для наружных и dз = 0,2 м для внутренних фундаментов;

di - условная длина зоны бокового обжатая грунта

Di= h_i tg(45° +^j¤₂) /40/

hi - заглубление фундамента со стороны надвигающегося грунта;

хi - расстояние от середины здания (отсека) до боковой по верхности i-го фундамента, примыкающего к расчетному;

a - коэффициент релаксации напряжений при сжатии грунта; определяется испытанием грунта по методике, изложенной в приложении 2, для песчаных и глинистых грунтов допускается принимать a = 0,02, 1/сутки;

е^-at- функция основания натурального логарифма;

s_пр - предельное напряжение сжатия на боковой поверхности фундамента от пассивного давления грунта

s_пр = x_i [0,5 h_i g tg²(45° +^j¤₂)+ 2С tg(45° +^j¤₂)], /41/

x_i - понижающий коэффициент, равный отношению расстояния в свету между фундаментами Li со стороны подвигающегося грунта к длине призмы выпирания,

; /42/

при x_i > 1 принимается x_i = 1. Остальные обозначения те же, что и в п. 8.20.

8.24 Шов скольжения в фундаментно-подвальной части здания устраивается при условии

N > N^п, /43/

где N - наибольшая нагрузка, действующая на фундаменты, оп ределяемая по формуле /11/;

N^п - суммарная продольная нагрузка от сил трения по шву скольжения фундамента с наибольшим значением N

, /44/

- нагрузка от сил трения по шву скольжения при сдвиге фундаментов вдоль пояса рассчитываемой стены;

- нагрузка от сил трения при сдвиге фундаментов по шву

скольжения под примыкающими стенами и передающая ся на железобетонный пояс под рассчитываемой стеной.

Нагрузка в любом сечении х железобетонного пояса, расположенного над швом скольжения рассчитываемой стены, определяется по формуле

, /45/

m₁ - коэффициент условий работы, учитывающий неполной развитие силы трения по шву скольжения, принимается по графику рис.5 в зависимости от длины отсека;

р₀ - вертикальная нормативная нагрузка в уровне шва скольжения продольного фундамента;

f - коэффициент трения по шву скольжения, принимаемый по табл. 5.

Рис. 5. График коэффициента условий работы m₁, учитывающего неполное развитие сил трения по шву скольжения

Нагрузка в любом сечении х рассматриваемого пояса от сдвига фундаментов под примыкающими стенами, определяется по формуле

, /46/

где - коэффициент условий работы, учитывающий неполное

развитие силы трения по шву скольжения, принимается по таблице 11;

Таблица 11

l_п- длина стены, примыкающей к рассчитываемой;

- максимальная сила трения по шву скольжения под i-ой примыкающей стеной, приложенная перпендикулярно поясу и определяемая по формуле

/47/

n - число примыкающих стен на участке (l - х); Ро - вертикальная нормативная нагрузка в уровне шва скольжения под i-ой примыкающей стеной; f- коэффициент трения по шву скольжения, принимаемый по табл. 5.

Пример расчета бескаркасного здания на ленточных фундаментах

Исходные данные

Здание пятиэтажное прямоугольной формы, кирпичное, длиной L = 72 м, шириной В = 18 м, высотой Н = 15 м с подвалом; фундаменты ленточные из сборных железобетонных блоков с шириной подошвы по осям 1¸7 в = 1,0 м, по осям А¸В b = 0,8 м; погонная нагрузка по подошве фундаментов составляет по осям А, Б, В 200 кН; 1,7-230 кН; 2¸6 - 260 кН (рис.6).

Рис. 6. План исечение ленточных фундаментов бескаркасного здания

Грунты в основании - суглинки, характеризующиеся следующими физико-механическими свойствами:

плотность грунта - g = 95 т/м³;

удельное сцепление грунта - С = 39 кПа;

угол внутреннего трения - j = 24°;

модуль деформации грунта - Ео = 25 МПа;

коэффициент Пуассона m = 0,35;

коэффициент релаксации касательных напряжений в грунте b = 0,01,1/сутки;

коэффициент релаксации напряжений сжатия грунта a = 0,02, 1/сутки.

Ожидаемые величины деформаций земной поверхности:

наклон земной поверхности - i = 7,9•10^-3;

радиус кривизны выпуклости земной поверхности - R = 4,5 км;

относительные горизонтальные деформации растяжения земной поверхности - e = 2,6•10^-3 мм/м;

скорость изменения относительной горизонтальной деформации земной поверхности - = 0,0033•10^-3,1/сутки;

время от начала до конца подработки здания t = 10 лет (3600 суток);

направление сдвижения земной поверхности - вдоль здания.

Определение длины отсека здания

В соответствии с п. 8.15 по формуле /8/ проверяем условие, при котором применение конструктивных мер защиты бескаркасного здания от вертикальных деформаций грунта основания не требуется

fп £ fпр

Относительная разность осадок основания фундаментов, вызванная подработкой, определяется по формуле /9/

Предельное значение относительной разности осадок фундаментов бескаркасного кирпичного здания принимаем по табл.6, f_пp = 0,002.

fn = 0,0028 > f_пp.=0,002

Условие /8/ не выполняется, поэтому требуются конструктивные меры зашиты здания от воздействия вертикальных деформаций грунта основания.

В качестве конструктивной меры принимаем разрезку здания деформационными швами на два отсека кратных длине секции 36 метров.

Повторно проверяем условие /8/ при длине деформационного отсека L = 36 м

fn = 0,0014 < fпp = 0,002

условие /8/ выполнено.

Определяет ширину зазоров деформационного шва между отсеками здания:

на уровне подошвы фундамента по формуле /5/

= 1,2 · 0,7 · 2,6 · 10^-3 · 36 · 10³ = 78,6 мм;

на уровне карниза по формулам /6/ и / 7/

расстояние от подошвы фундамента до карниза здания

Н= 15+2,5= 17,5м,

а_в ³ 78,6 + 0,0056 • 17,5 • 10³ = 177 мм.

Для принятой длины отсека здания определяем необходимость применения конструктивных мер защиты фундаментно-подвальной части здания от воздействия горизонтальных деформаций грунта основания. Ожидаемые горизонтальные деформации грунта основания e = 2,6•10^-3 > 1•10^-3, поэтому в соответствии с п. 8.18 требуется расчет ленточных фундаментов на воздействие горизонтальных перемещений грунта основания.

Определение нагрузок на ленточные фундаменты

Вначале выполняем расчет нагрузок на ленточный фундамент по оси А.

Определяем нагрузку от трения грунта в продольном направлении по подошве фундамента.

По формуле /16/ определяем значение предельного сопротивления грунта сдвигу по подошве фундамента

t_пр = Ptg j + С = 250 tg 24° + 39 = 150 кН/м².

Вычисляем значение коэффициента жесткости основания при сдвиге грунта под подошвой фундамента по формуле /20/

площадь подошвы фундамента под продольной стеной по оси А

F = а х b = (36 + 1)/2 • 0,8 = 14,8 м², т.к. значение F >10 м², принимаем в расчет F= 10 м².

Из таблицы 7 при а/в = 18,5 / 0,8 = 23 > 5 находим w_z = 1,22,

w_y = 0,53; по таблице 8 принимаем m = 0,35.

kH/м³

По формуле /17/ определяем значение

при t=10 лет (3600 суток) и b=0,01 1/сутки = 0

В соответствии с п.8.20 при Хпр = 77 > l = 0,5•37 = 18,5 м нагрузку от сил трения по подошве фундамента определяем по формуле /12/

;

касательные напряжения по подошве фундамента на расстоянии х и / от середины отсека здания определяем по формулам /19/ и /18/

=1,95 l=1,95•18,5 =36,1 кН/м².

Определяем нагрузку в сечениях ленточного фундамента от трения грунта в продольном направлении подошвы фундамента А:

для сечения 1-1 при х = 12 м

Характеристики

Список файлов стандарта