Просмтор этого файла доступен только зарегистрированным пользователям. Но у нас супер быстрая регистрация: достаточно только электронной почты!

Текст из файла (страница 5)

. (18)

где r₀ - радиус вертикальной выработки в свету, мм;

m_у - коэффициент условий работы крепи, принимаемый равным 1.25;

m_б1,m_б3, m_б7 - соответственно коэффициенты, учиты­вающие длительную нагрузку, усло­вие для нарастания прочности и темпе­ратурные колебания, принимаемые в соответствии с главой СНиП по проектированию бетонных и железобетонных конструкций;

R_пp - расчетное сопротивление бетона сжа­тию, принимаемое в соответствии с главой СНиП по проектированию бетонных и железобетонных конст­рукций, кПа (тс/м²);

k_p - коэффициент концентрации напряже­нии в конструкции крепи, принимае­мый равным 1 на протяженных уча­стках ствола и равным (2-0,05 z) в районе сопряжения, где z - рас­стояние от узла сопряжения до рас­сматриваемого сечения, м;

Р - горизонтальное давление, кПа (тc/м²), определяемое как суммарное от дав­ления пород Р_п и подземных вод Р_г;

d_пб - толщина породобетонной оболочки, образующейся за счет проникновения бетона в окружающие нарушенные породы: для набрызгбетона принима­емая равной 50 мм, для остальных типов крепи - равной нулю.

3.35. В вертикальных выработках, находя­щихся в зонах воздействия очистных работ и других выработок, а также водопонижения при величинах ожидаемых относительных дефор­маций пород вблизи выработки, превышающих их допускаемые значения для крепи, указан­ные в табл. 8, в породах всех категорий устой­чивости следует применять конструктивные элементы защиты или конструкции крепи, при­способленные к принудительному деформиро­ванию совместно с массивом пород.

Таблица 8

3.36. Конструктивные элементы защиты крепи ствола следует назначать на основе расчета ожидаемых относительных деформаций пород околоствольного массива и с учетом необходимой степени гидроизоляции ствола. При этом, если:

деформации растяжения пород превышают значения, указанные в табл. 8, то следует предусматривать горизонтальные разрезные швы на расстояниях не более 15 м друг от друга, преимущественно на пересечении наиболее слабых слоев пород;

деформации сжатия пород находятся в ин­тервале от указанных в табл. 8 до 15 мм/м, то следует предусматривать горизонтальные оса­дочные швы (узлы вертикальной податливо­сти) в местах наибольших деформаций и на контактах прочных и слабых пород или меры по обеспечению проскальзывания крепи на за­щищаемом участке;

деформации сжатия пород превышают 15 мм/м, то следует предусматривать осадоч­ные зоны и узлы вертикальной податливости;

проявляются горизонтальные деформации, то следует предус­матривать повышение несу­щей способности и податливые конструкции, обоснованные расчетом.

3.37. Для компенсации вертикальных де­формаций сжатия осадочными швами макси­мальное расстояние между ними в вертикаль­ной выработке устанавливается расчетом со­гласно требованиям настоящих норм, но не более 20 м. Осадочные швы выполняются из податливого материала, а при необходимости гидро- и газоизоляции в них устанавливаются специальные герметичные узлы податливости,

Максимальное расстояние 1, м, между оса­дочными швами определяется по формуле

, (19)

где D₁ - диаметр выработки в проходке (вчерне), м;

D₀ - диаметр выработки в свету, м;

f_тр - коэффициент трения породы о крепь, принимаемый: 0,6 для изверженных пород, песчаников и известняков; 0,5 - для алевролитов и аргиллитов и 0,4 для углей и соляных пород;

R_пр, Р_п, m_б1, m_б3, mб7 - обозначения те же, что и в формулах (9) и (18).

3.38. Расчетная рабочая высота h_ш, мм, осадочного шва определяется по формуле

, (20)

где Dh_р - разность оседаний на границах защищаемого участка, мм, которая определяется из выражения Dh_р = Se_im_i;

e_i - относительные вертикальные деформации в пределах защищаемого участка, мм/м;

m_i - мощность слоя, м;

а_п - сжимаемость материала прокладок в шве или узле податливости, %, при нагрузках равных допускаемым для материала крепи, принимаемая по результатам испытаний материала.

3.39. При полной компенсации вертикальных и горизонтальных деформаций массива от воздействия очистных работ конструктивными мерами защиты величины расчетных давлении на крепь вертикальной выработки следует оп­ределять согласно требованиям настоящих норм без учета воздействия очистных работ.

В случае неполной компенсации проявле­ний указанных деформаций от воздействия очистных работ или отсутствии конструктив­ных мер защиты выработки расчет крепи сле­дует производить по ожидаемым перемещениям согласно методикам специализированных организаций.

При этом минимальная величина несущей способности крепи должна приниматься не менее величины расчетного давления на крепь без учета влияния очистных работ.

Примечание. Расчеты давления на крепь, конструктивные элементы защиты кре­пи вертикальных выработок при скользящих крепях с заполнением закрепного пространст­ва следует производить по методикам специа­лизированных организаций.

3.40. При проектировании горных вырабо­ток сумма остаточных водопритоков с водо­носных горизонтов не должна превышать до­пустимого водопритока в ствол, установленно­го в главе СНиП по правилам производства и приемки работ подземных горных выработок.

Остаточный водоприток в ствол Q_ост, м³/сут, в результате фильтрации воды через крепь следует определять по формуле

Q_ост = Wm. (21)

где m - мощность водоносного горизонта, м;

W - фильтрационный расход воды на единицу длины ствола, м²/сут, определяемый по формулам:

в условиях без тампонажа пород

, (22)

в условиях тампонажа пород

, (23)

где Н_е, k_ф^п, k_ф^кр, k_ф^т, r₁, r₀, r_т, R(t) - то же, что и в формулах (15) и (16).

4. ГОРИЗОНТАЛЬНЫЕ И НАКЛОННЫЕ ВЫРАБОТКИ

ОБЪЕМНО-ПЛАНИРОВОЧНЫЕ И КОНСТРУКТИВНЫЕ РЕШЕНИЯ

4.1. Выбор места размещения горизонталь­ной и наклонной выработки необходимо про­водить с учетом общих компоновочных реше­ний. При этом, как правило, следует:

располагать главные вскрывающие выра­ботки в устойчивых породах, а при их отсут­ствии - вкрест простирания слоистости или трещиноватости пород, а также на расстояни­ях, исключающих взаимное влияние вырабо­ток;

избегать расположения выработок в зонах крупных тектонических нарушений и напор­ных водоносных горизонтов;

предусматривать возможность выемки по­лезного ископаемого из предохранительных целиков при погашении выработок;

предусматривать минимальное количество типоразмеров сечений выработок околостволь­ных дворов и сопряжении.

4.2. Форму поперечного сечения выработки следует выбирать в зависимости от устойчи­вости пород, срока службы и назначения вы­работки. В устойчивых породах, как правило, следует принимать выработку сводчатой фор­мы с вертикальными стенками; при неустой­чивых породах почвы - круглой или эллипти­ческой формы.

4.3. Охрану выработок околоствольного двора и главных магис­тральных выработок, как правило, следует осуществлять с помощью предохранительных целиков, исключающих воздействие очистных работ.

В выработках, испытывающих воздействие очистных работ, следует предусматривать кон­структивные меры защиты крепи.

Горизонтальные и наклонные выработки, как правило, должны располагаться на рас­стояниях L_д, исключающих их взаимное влия­ние и определяемых по формуле

L_д ³(b₁ + b₂)k_L, (24)

где b₁ + b₂ - суммарная ширина взаимовлияющих выра­боток в проходке (вчерне), м;

k_L - коэффициент, определяемый по табл. 11.

4.4. В крепи устьев штолен и наклонных стволов следует предусматривать проемы для ввода и вывода трубопроводов и электрокабелей, а также для примыкания вентиляционных или калориферных каналов.

В сопряжениях каналов с устьями наклонных стволов должны устраиваться предохрани­тельные ограждения.

Для укрепления лобовых откосов, отвода поверхностных вод и оформления выходов в устьях штолен и наклонных стволов необходи­мо предусматривать устройство порталов, ко­торые следует проектировать из бетона, буто­бетона, сборного или монолитного железобе­тона.

4.5. Водоотливные канавки следует проек­тировать согласно требованиям ГОСТ 5218-75.

4.6. Грузовые и порожняковые ветви око­лоствольных дворов у стволов следует проек­тировать прямолинейными на длину не менее локомотивного состава.

4.7. Для пешеходного сообщения между грузовой и порожняковой ветвями клетевого ствола необходимо предусматривать обходную выработку либо проход под лестничным отде­лением или через камеру ожидания.

4.8. Проектирование сопряжений вырабо­ток следует производить с учетом сечений со­прягаемых выработок и взаимного их влияния, габаритов подвижного состава, типа стрелоч­ных переводов и углов ответвления при со­блюдении необходимых проходов, зазоров и уширений.

4.9. Радиусы криволинейных участков со­пряжений горизонтальных выработок между собой, а также сопряжений горизонтальных и наклонных выработок следует принимать с учетом применяемого транспортного и проходческого оборудования.

4.10. Величину уширения на закруглениях горизонтальных выра­боток при локомотивной откатке следует принимать с наружной сторо­ны кривой не менее 300 мм, с внутренней сто­роны кривой - не менее 100 мм. При этом рас­стояние между осями рельсовых, путей следует увеличивать по сравнению с междупутьем на прямолинейных участках не менее чем на 300 мм.

4.11. Горизонтальные и наклонные выра­ботки необходимо проек­тировать с учетом обеспечения механизированной доставки лю­дей. На путях следования средств доставки людей следует предусматривать посадочные площадки.

РАСЧЕТ УСТОЙЧИВОСТИ ПОРОД И НАГРУЗОК НА КРЕПЬ, ВЫБОР ТИПА КРЕПИ

4.12. Выбор типа и расчет параметров кре­пи горизонтальной и наклонной выработок следует производить в зависимости от катего­рии устойчивости пород с учетом степени воз­действия очистных работ и других выработок. В качестве критерия определения катего­рий устойчивость пород следует принимать величину их смещений U на контуре попереч­ного сечения выработки за весь срок ее служ­бы без крепи в соответствии с табл. 9

Таблица 9

Отнесение выработки к той или иной кате­гории устойчивости необходимо производить по абсолютной величине максимальных сме­щений пород на контуре поперечного сечения, которые определяются дифференцированно в кровле, почве и боках выработки.

4.13. При соответствующем обосновании в утверждаемых минис­терствами СССР по согласованию с Госстроем СССР ведомственных нормативных документах, учитывающих спе­цифические условия месторождений, многолетний успешный опыт подземного строи­тельства в бассейнах и др., допускается оценку устойчивости пород в горизонтальных и наклонных выработках и выбор крепи производить по величине безразмерного показателя k_к, определяемого по формуле

, (25)

где Н_р - расчетная глубина размещения выработки, м, определяемая по формуле (1);

Характеристики

Список файлов стандарта