СНиП II-94-80 (524631), страница 4

Просмтор этого файла доступен только зарегистрированным пользователям. Но у нас супер быстрая регистрация: достаточно только электронной почты!

Текст из файла (страница 4)

e - коэффициент пористости пород водо­носного горизонта, принимаемый как отношение объема пор к объему ске­лета и определяемый по данным гид­рогеологических изысканий;

Н - высота толщи пород от рассматривае­мого сечения до земной поверхности, м;

Р_в - давление подземных вод с учетом водопонижения, кПа (тс/м²);

k_сб - коэффициент воздействия на ствол других выработок: для протяженных участков ствола k_сб равен 1; для со­пряжений k_сб равен 1,5;

k_ц - коэффициент воздействия на ствол очистных работ: для участков, не ис­пытывающих воздействий k_ц равен 1; при воздействии очистных работ k_ц принимается по данным специализированных организаций;

k_a - коэффициент влияния угла залегания пород a град: для горизонтально залегающих пород k_a равен 1, в остальных случаях k_a следует принимать из выражения

k_t - коэффициент влияния времени экс­плуатации проектируемой выра6отки: для шахтных стволов k_t равен 1; для остальных выработок - 0,9,

Н_р, R_с, g -обозначения те же, что и в формулах (1), (2) и (6).

Примечание: При размерности R_с в кгс/см² в формулу (7) вместо R_с следует подставлять 0,1 R_с.

3.25. На протяженных участках ствола с жесткой армировкой, а также для участков со­пряжений ствола в породах I, II и III катего­рий устойчивости при отсутствии воздействия очистных работ, других выработок и водопонижения следует применять, как правило, моно­литную бетонную крепь; при этом:

в породах I категории устойчивости толщи­на бетонной крепи принимается без расчета по табл. 3.

в породах II и III категорий устойчивости толщину бетонной крепи следует устанавли­вать расчетом согласно требованиям п. 3.34 настоящих норм, но не менее величин, указан­ных в табл. 3.

Таблица 3

При соответствующем обосновании допус­кается в стволах с жесткой армировкой, прой­денных в породах I категории устойчивости, назначать крепи и их параметры, определяе­мые по п. 3.26 настоящих норм.

Если расчетная толщина монолитное бетон­ной крепи превышает 500 мм, то следует при­менять бетон более высокой марки или другой тип крепи.

3.26. В стволах с гибкой армировкой, а так­же в вентиляционных стволах и шурфах, не оборудованных подъемными установками, в восстающих выработках и рудоспусках при отсутствии влияния очистных работ и водопонижения, где притоки воды не более 8 м³/ч, в породах I и II категорий устойчивости следует применять набрызгбетонную крепь либо комбинированную крепь из анкеров, металли­ческой сетки и набрызгбетона; при притоках воды более 8 м³/ч в породах I, II и III категорий устойчивости следует применять монолит­ную бетонную крепь. При этом:

в породах I категории устойчивости толщи­на набрызгбетонной крепи на протяженных участках ствола принимается без расчета по табл. 4

Таблица 4

в породах I категории устойчивости для участков сопряжений ствола, а также в поро­дах II категории устойчивости на протяженных участках ствола толщину набрызгбетонной крепи следует устанавливать расчетом соглас­но требованиям п. 3.34 настоящих норм. При этом толщина набрызгбетонной крепи должна быть не менее 150 мм на глубинах до 500 м ч 200 мм на глубинах более 500 м.

В комбинированной крепи длину анкеров l_а следует принимать равной 2 м; расстояние между анкерами 0,7 l_а. При соответствующем обосновании допускается изменять длину анке­ров и расстояния между ними.

3.27. В породах IV категории устойчивости, на участках ствола с напорными водами, а так­же на калийных и подобных им месторождени­ях следует применять тюбинговую, железобе­тонную, многослойную крепь, а при достаточ­ной устойчивости пород - монолитную бетонную крепь.

3.28. Расчет крепи протяженной части ство­лов и шурфов следует производить на суммар­ное действие горизонтального (радиального) давления пород массива Р_п и давления оста­точного напора подземных вод Р_г с учетом тех­нологической и монтажной нагрузок.

Общее давление надлежит определять на момент времени, когда оно является наиболь­шим.

3.29. Расчётное горизонтальное (радиаль­ное) давление пород Р_п, кПа (тс/м²), на крепь протяженной части вертикальной выработка при отсутствии влияния горизонтальных де­формаций от воздействия очистных работ сле­дует определять по формуле

Р_п = пm_уп_нР^н[1+0,1(r₀ - 3)], (9)

где r₀ - радиус выработки в свету, м;

п - коэффициент перегрузки, равный 1,3;

m_y - коэффициент условий работы, принимаемый по табл. 5.

Таблица 5

п_н - коэффициент приведения к расчетному (максимальному) давлению при неравномерной эпюре на­грузок, принимаемый по табл. 6.

Таблица 6

P^н - нормативное давление на крепь, кПа (тс/м²), оп­ределяемое для пород I, II и III категории ус­тойчивости по формулам:

при С £ 6Р^н = 10[(2С - 1)+D], (10)

при10 ³ С > 6Р^н =10[(3С - 7)+D], (11

где ­C - критерий устойчивости вертикальных вырабо­ток, рассчитываемый по формуле (7);

D - параметр, учитывающий технологию проходче­ских работ, принимаемый равным: при последовательной и параллельной технологических схемах - нулю; при совмещенной технологи­ческой схеме проходки с передвижной опалуб­кой при С£6 D равно 2 и при 10³С>6 D равно 3.

Примечания: 1. Нормативное давление на крепь Р^н для пород IV категории устойчивости опреде­ляется по методикам специализированных организаций.

2. В формулах (10) и (11) множитель 10 вводится при единицах СИ.

3.30. Расчетное горизонтальное давление пород Р_п на крепь вертикальной выработки в районе сопряжения на протяжении 20 м вверх и 20 м вниз от сопряжения следует определять по формуле (9) настоящих норм, принимая в ней вместо величин п_н и Р^н величины п_нс и Р_с^н рассчитываемые по формулам:

п_нс = п_н +(20 - z)x. (12)

Р_c^н = Р^н(1,5 - 0,025z). (13)

где z - расстояния от узла сопряжения до рассматриваемого сечения в районе 20 м;

х - коэффициент перехода от протяженного участка к району сопряжения, принимаемый по табл. 7.

Таблица 7

3.31. В местах пересечения ранее вырабо­танных пространств на удалении до 6m в кров­лю и до 2m в почву (где m - мощность пласта) величина нормативного давления P_p^н, кПа (тс/м²), на крепь определяется по формуле

Р_р^н = 0,66Р^н +100, (14)

где Р^н - нормативное давление, определяемое по фор­мулам (10) или (11);

100 - слагаемое в единицах СИ; при единицах дав­ления в тс/м² слагаемое следует принимать равным 10.

3.32. При проектировании сопряжений ство­ла с горизонтальными выработками и камера­ми для исключения их влияния на ствол необ­ходимо:

околоствольные выработки в породах II категории устойчивости на протяжении от ствола не менее 30 м, а в породах III и IV ка­тегории - не менее 50 м крепить жесткой кре­пью; в породах I категории тип крепи не регла­ментируется;

погашаемые околоствольные выработки в породах I и II категорий устойчивости на про­тяжении от ствола до 10 м, а в породах III и IV категорий устойчивости до 30 м закладывать кусковатой породой с тампонажным раствором.

3.33. Давление подземных вод Р_г, кПа (тс/м²), на крепь выработки в коренных поро­дах без их тампонажа следует определять по формуле (l5), а при наличии тампонажа пород по формуле (16)

, (15)

, (16)

где п - коэффициент перегрузки, принимаемый равным 1,1;

Н_е - естественный или сниженный общим водопонижением напор в данном водоносном горизонте, определяемый по результатам гидрогеологических исследований, м;

k_ф^кр - коэффициент фильтрации крепи (для бетонной крепи k_ф^кр = 0,00158 м/сут);

k_ф^п, k_ф^т - соответственно коэффициенты фильтра­ции породы и затампонированной зоны, определяемые по данным гидрогеологических исследований, м/сут;

r₁,r₀,r_т - соответственно внешний, внутренний ра­диус крепи и радиус затампонированной зоны, м; при неизвестном r₁ в расчете следует принимать для первого приближения толщину бетонной крепи r₁ - r₀, равной 0,5 м с последующим уточнени­ем толщины крепи;

R(t) - радиус влияния дренажа выработки, оп­ределяемый по данным гидрогеологиче­ских изысканий из выражения R(t) = 1,5 ;

а - коэффициент пьезопроводности водоносного горизонта, м²/сут;

t - время от начала дренирования, сут;

g_в - обозначение то же, что в формуле (8).

В тех случаях, когда по расчетам Р_г более Р^н, в формулах (15) и (16) необходимо учиты­вать корректировку времени, принимая t соот­ветствующим моменту на 2 мес после вве­дения крепи в работу.

Если менее 4, то в формуле (16) Р_г равно 0, а при , более 100 определяется из выражения

Р_г = Н_еg_в.

При расчете горизонтального давления об­водненных пород в формуле (9) вместо коэф­фициента п_н следует принимать коэффициент п_н^г , определяемый по формуле

. (17)

3.34. Расчет толщины монолитной бетонной и набрызгбетонной крепи вертикальной вы­работки d_к, мм, следует производить по фор­муле

Характеристики

Список файлов стандарта