СНиП 2.05.03-84 (с изм. 1 1991) (524589), страница 68
Текст из файла (страница 68)
где ds — диаметр каната, мм.
При действии на растянутый закрытый несущий канат поперечной нагрузки q через плоские стальные накладки m1 следует принимать по таблице.
| q, МН/м (тс/см) | 1 (1) | 2 (2) | 4,9 (5) | 9,8 (10) | 14,7 (15) | 19,6 (20) |
| Коэффициент m1 | 1 | 0,99 | 0,98 | 0,96 | 0,93 | 0,85 |
2. Величину коэффициента условий работы m1 при закреплении канатов в концевых анкерах следует принимать:
при заливке конца каната в конической или цилиндрической полости корпуса сплавом цветных металлов на длине не менее 5 диаметров каната — m1 = 0,95;
при заливке конца каната в конической полости корпуса эпоксидным компаундом на длине не менее 4 диаметров каната — m1 = 1;
при клиновых анкерах, применении алюминиевых прокладок и заполнении пустот эпоксидным компаундом — m1 = 1:
в анкере со сплющиванием концов круглых проволок, защемлением их в анкерной плите и заполнением пустот эпоксидным компаундом с наполнителем из стальной дроби — m1 = 1.
ПРИЛОЖЕНИЕ 15*
Обязательное
КОЭФФИЦИЕНТЫ ДЛЯ РАСЧЕТА ПО УСТОЙЧИВОСТИ СТЕРЖНЕЙ И БАЛОК
Таблица 1*
| Гибкость l, lх, ly, lef | Коэффициенты j, jс, jb для расчета по устойчивости стержней и балок из стали марок 16Д по ГОСТ 6713-91 и Ст3 по ГОСТ 14637-89 и ГОСТ 535-88 | ||||
| 0 | 0,10 | 0,25 | 0,50 | 0,75 | |
| 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 |
| 0 | 0,93 | 0,85 | 0,79 | 0,68 | 0,60 (0,58) |
| 10 | 0,92 | 0,84 | 0,78 | 0,68 (0,67) | 0,60 (0,57) |
| 20 | 0,90 | 0,83 | 0,77 (0,76) | 0,67 (0,66) | 0,58 (0,56) |
| 30 | 0,88 | 0,81 | 0,76 (0,73) | 0,65 (0,63) | 0,56 (0,54) |
| 40 | 0,85 | 0,79 (0,77) | 0,73 (0,70) | 0,63 (0,61) | 0,54 (0,52) |
| 50 | 0,82 (0,80) | 0,76 (0,73) | 0,70 (0,65) | 0,60 (0,57) | 0,51 (0,49) |
| 60 | 0,78 (0,73) | 0,72 (0,66) | 0,66 (0,60) | 0,57 (0,53) | 0,49 (0,46) |
| 70 | 0,74 (0,66) | 0,67 (0,60) | 0,62 (0,54) | 0,54 (0,48) | 0,46 (0,42) |
| 80 | 0,69 (0,60) | 0,62 (0,54) | 0,57 (0,49) | 0,50 (0,43) | 0,43 (0,39) |
| 90 | 0,63 (0,54) | 0,56 (0,49) | 0,51 (0,44) | 0,45 (0,40) | 0,40 (0,36) |
| 100 | 0,56 (0,49) | 0,49 (0,44) | 0,45 (0,40) | 0,41 (0,37) | 0,37 (0,33) |
| 110 | 0,49 (0,44) | 0,43 (0,40) | 0,41 (0,37) | 0,37 (0,34) | 0,34 (0,31) |
| 120 | 0,43 (0,41) | 0,39 (0,37) | 0,37 (0,34) | 0,34 (0,31) | 0,31 (0,28) |
| 130 | 0,38 (0,37) | 0,35 (0,34) | 0,33 (0,31) | 0,31 (0,29) | 0,29 (0,27) |
| 140 | 0,34 | 0,31 | 0,30 (0,29) | 0,28 (0,27) | 0,26 (0,25) |
| 150 | 0,31 | 0,28 | 0,27 | 0,25 | 0,23 |
| 160 | 0,28 | 0,26 | 0,24 | 0,23 | 0,22 |
| 170 | 0,25 | 0,24 | 0,22 | 0,21 | 0,20 |
| 180 | 0,23 | 0,21 | 0,20 | 0,19 | 0,19 |
| 190 | 0,21 | 0,20 | 0,19 | 0,18 | 0,17 |
| 200 | 0,19 | 0,19 | 0,18 | 0,18 | 0,17 |
Окончание таблицы 1*
| Гибкость | Коэффициенты j, jс, jb для расчета по устойчивости | |||||||
| 1,00 | 1,50 | 2,00 | 2,50 | 3,00 | 3,50 | 4,00 | 5,00 | |
| 1 | 7 | 8 | 9 | 10 | 11 | 12 | 13 | 14 |
| 0 | 0,52 (0,50) | 0,43 (0,41) | 0,35 | 0,30 | 0,27 | 0,24 | 0,21 | 0,17 |
| 10 | 0,52 (0,50) | 0,42 (0,40) | 0,35 | 0,30 | 0,26 | 0,23 | 0,21 | 0,17 |
| 20 | 0,59 (0,49) | 0,41 (0,40) | 0,34 | 0,29 | 0,26 | 0,23 | 0,21 | 0,17 |
| 30 | 0,49 (0,47) | 0,40 (0,39) | 0,33 | 0,29 | 0,25 | 0,22 | 0,21 | 0,17 |
| 40 | 0,47 (0,45) | 0,39 (0,38) | 0,32 | 0,28 | 0,24 | 0,22 | 0,20 | 0,17 |
| 50 | 0,45 (0,43) | 0,37 (0,36) | 0,31 | 0,27 | 0,24 | 0,22 | 0,20 | 0,16 |
| 60 | 0,43 (0,41) | 0,35 (0,34) | 0,30 | 0,26 | 0,23 | 0,21 | 0,19 | 0,16 |
| 70 | 0,41 (0,38) | 0,34 (0,32) | 0,29 | 0,25 | 0,22 | 0,20 | 0,19 | 0,16 |
| 80 | 0,38 (0,36) | 0,32 (0,31) | 0,28 | 0,24 | 0,22 | 0,20 | 0,19 | 0,15 |
| 90 | 0,36 (0,33) | 0,30 (0,28) | 0,26 | 0,23 | 0,21 | 0,19 | 0,18 | 0,15 |
| 100 | 0,33 (0,30) | 0,29 (0,26) | 0,25 | 0,22 | 0,20 | 0,19 | 0,17 | 0,14 |
| 110 | 0,31 (0,29) | 0,27 (0,25) | 0,24 | 0,21 | 0,19 | 0,18 | 0,17 | 0,14 |
| 120 | 0,29 (0,27) | 0,25 (0,23) | 0,22 | 0,20 | 0,18 | 0,17 | 0,16 | 0,13 |
| 130 | 0,26 (0,25) | 0,23 (0,22) | 0,21 | 0,19 | 0,17 | 0,16 | 0,15 | 0,13 |
| 140 | 0,24 (0,23) | 0,21 | 0,20 | 0,18 | 0,16 | 0,15 | 0,14 | 0,12 |
| 150 | 0,22 | 0,20 | 0,18 | 0,16 | 0,15 | 0,14 | 0,14 | 0,12 |
| 160 | 0,21 | 0,19 | 0,17 | 0,15 | 0,14 | 0,14 | 0,13 | 0,11 |
| 170 | 0,19 | 0,17 | 0,16 | 0,15 | 0,14 | 0,13 | 0,12 | 0,11 |
| 180 | 0,18 | 0,16 | 0,15 | 0,14 | 0,13 | 0,12 | 0,11 | 0,10 |
| 190 | 0,17 | 0,15 | 0,14 | 0,13 | 0,12 | 0,12 | 0,11 | 0,10 |
| 200 | 0,16 | 0,15 | 0,14 | 0,13 | 0,12 | 0,11 | 0,11 | 0,10 |
П р и м е ч а н и е. Для прокатных двутавров с параллельными гранями полок и сварных элементов двутаврового и Н-образного сечений коэффициенты j, jс, jb по настоящему приложению применяются при собственных остаточных сжимающих напряжениях на кромках полок не более 49 МПа (500 кгс/см2). Для элементов указанного типа с собственными остаточными сжимающими напряжениями на кромках полок свыше 49 МПа (500 кгс/см2) при расчете по устойчивости в плоскости полок принимаются коэффициенты j, jс, jb, указанные в скобках.
















