Просмтор этого файла доступен только зарегистрированным пользователям. Но у нас супер быстрая регистрация: достаточно только электронной почты!

Текст из файла (страница 67)

** При жесткости смеси 35—30 с.

П р и м е ч а н и я: 1. При определении с_n и e_sn классы бетона должны соответствовать передаточной прочности бетона R_bp (см. п. 3.31).

2. Для бетона, подвергнутого тепловлажностной обработке, значения с_n и e_sn следует уменьшать на 10 %.

ПРИЛОЖЕНИЕ 12

Обязательное

РАСЧЕТ ЖЕСТКИХ ЗВЕНЬЕВ
КРУГЛЫХ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ТРУБ

Жесткие звенья круглых железобетонных труб допускается рассчитывать на изгибающие моменты (без учета нормальных и поперечных сил), расчетные значения которых следует определять по формуле

М = r_d² p (1 - m) d ,

где r_d — средний радиус звена, м;

р — расчетное давление на звено, принимаемое равным:

для железнодорожных труб

1,3 (p_vp + р_vk ) ;

для автодорожных труб

1,3 p_vp +1,2 p_vk ;

р_vp — нормативное вертикальное давление грунта насыпи, принимаемое по п. 2.6;

р_vk — нормативное вертикальное давление от временной вертикальной нагрузки, принимаемое по п. 2.17;

здесь j_n - нормативный угол внутреннего трения грунта засыпки;

d - коэффициент, принимаемый в зависимости от условий опирания звена на фундамент или грунтовую (профилированную) уплотненную подушку согласно таблице.

ПРИЛОЖЕНИЕ 13*

Обязательное

ОПРЕДЕЛЕНИЕ ЖЕСТКОСТЕЙ СЕЧЕНИЙ
ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ЭЛЕМЕНТОВ ДЛЯ РАСЧЕТА ПРОГИБОВ И УГЛОВ ПОВОРОТА С УЧЕТОМ ПОЛЗУЧЕСТИ БЕТОНА

1. Жесткость сечения предварительно напряженного элемента (целого по длине) при длительном воздействии усилия предварительного напряжения В_p^· или постоянной нагрузки В_g^·, приложенных в моменты времени t_i рекомендуется определять по формуле

, (1)

где E_bI_red — жесткость приведенного сплошного сечения элемента;

k — коэффициент, учитывающий влияние неупругих деформаций бетона при кратковременном приложении нагрузки и принимаемый равным 0,85;

j^·_lim,i = c_lim,iE_bi - приведенная величина предельной характеристики ползучести бетона.

При определении прогибов и углов поворота от действия временной нагрузки или кратковременного действия постоянной нагрузки (в том числе кратковременного выгиба от усилия предварительного напряжения) в формуле (1) значение j^·_lim,i следует принимать равным нулю, а жесткость В^· заменить на В.

2. Величины j^·_lim,i рекомендуется вычислять по формулам:

при определении жесткости В_p^·

j^·_lim,i = ; (2)

при определении жесткости В_g^·

j^·_lim,i = , (3)

где Ф_ti - функция, учитывающая влияние предварительного напряжения (обжатия) бетона под постоянной нагрузкой на предельную (при t ® ¥) величину изменения предварительного напряжения арматуры (см. п. 3).

3. Определение компонентов для вычисления приведенной характеристики ползучести бетона j^·_lim,i :

Ф_ti — функция, учитывающая влияние предварительного напряжения (обжатия) бетона под постоянной нагрузкой на предельную (при t ® ¥) величину изменения предварительного напряжения арматуры и определяемая по формуле

, (4)

где ; ; ;

- характеристика бетонной части сечения;

A_b, I_b - площадь и момент инерции бетонной части сечения относительно центра тяжести сечения;

y - расстояние от центра тяжести бетонной части сечения до центра тяжести рассматриваемой напрягаемой арматуры;

n₁ - отношение модулей упругости арматуры и бетона, принимаемое по п. 3.48*:

- коэффициент армирования напрягаемой арматурой (при площади поперечного сечения А_s ³ 0,2 А_р следует принимать );

R_b,ser , E_b - расчетное сопротивление бетона осевому сжатию по табл. 23* при расчете по предельным состояниям второй группы и значение модуля упругости бетона, МПа, по табл. 28 (к началу данной стадии), соответствующее передаточной прочности бетона R_bp;

- относительный уровень напряжений в бетоне в начале данной стадии Dt;

j_ti = c_ti E_b - характеристика линейной ползучести бетона, проявившаяся на протяжении рассматриваемой стадии (за время Dt);

c_ti - удельная деформация ползучести бетона, соответствующая заданному периоду выдержки под нагрузкой, ее рекомендуется определять по формулам:

при Dt £ a_m ; (5)

при Dt > a_m , (6)

где Dt — время, отсчитываемое с момента приложения нагрузки, сут;

а_m — параметр, характеризующий скорость развития во времени деформации ползучести бетона и принимаемый по табл. 1 настоящего приложения.

Таблица 1

Для конструкций, эксплуатируемых в климатическом подрайоне IVА, согласно СНиП 2.01.01-82, значение a_m для летнего времени года (август) следует снижать на 35%, а для зимнего (февраль) — увеличивать на 10 %, для остальных месяцев — принимать по линейной интерполяции;

c_lim,i — предельные значения удельных деформаций ползучести бетона:

c_lim,i = c_n x₁ x₂ x₃ x₄ , (7)

где с_n — нормативное значение деформации ползучести бетона, принимаемое согласно обязательному приложению 11*;

x_i - коэффициенты, приведенные в табл. 2*.

Таблица 2*

* Влажность принимается как средняя относительная влажность воздуха наиболее жаркого месяца по СНиП 2.01.01-82, а при расположении конструкций в подрайоне IVА — как среднемесячная влажность, соответствующая времени обжатия бетона. Для массивных элементов при отношении площади сечения к его периметру не менее 20 см значение x₄ принимается равным 0,55. Для типовых конструкций допускается принимать x₄ = 1.

ПРИЛОЖЕНИЕ 14

Обязательное

КОЭФФИЦИЕНТЫ УСЛОВИЙ РАБОТЫ КАНАТОВ

1. Величину коэффициента условий работы m₁ следует принимать:

,

где D = 2R ;

R - радиус кривой, по которой отгибается на отклоняющем устройстве канат одинарной свивки из проволоки диаметром d с временным сопротивлением 1470—1765 МПа (150-180 кгс/мм²); при этом должно соблюдаться условие D/d ³ 580 и m₁ ³ 0,85;

m₁ = 1 при отгибе закрытых несущих канатов на отклоняющем устройстве по круговой кривой диаметром D, мм, и соблюдении условий:

; 10 £ d £ 50 ; > 52 ; d_s > 50 ,

Характеристики

Список файлов стандарта