СНиП 2.03.04-84 (524565), страница 14

Просмтор этого файла доступен только зарегистрированным пользователям. Но у нас супер быстрая регистрация: достаточно только электронной почты!

Текст из файла (страница 14)

№ 1 — 3, 6, 7, 10 — 15, 19 и 21 — 0,85;

№ 4, 5, 8, 9, 16 — 18, 23 и 29 — 0,80.

В формуле (25) СНиП 2.03.01-84 для жаростой­кой арматуры, указанной в табл. 19, следует принимать s_sc,u = R_s. Для всех классов арматуры коэффициент условий ее работы g_st принимают по табл. 20 в зависимости от температуры арматуры.

3.8. При определении условной критической силы N_cr по формуле (58) СНиП 2.03.01-84 следует учитывать указания пп. 3.2 и 4.4.

При расположении арматуры только у одной из граней сечения, вычисляя N_cr по формуле (58) СНиП 2.03.01-84, принимают I_s = 0.

3.9. При расчете центрально растянутых железо­бетонных элементов, неравномерно нагретых по высоте сечения, правая часть условия (60) СНиП 2.03.01-84 заменяется суммой произведе­ний площади арматуры, расположенной по каждой из сторон сечения, на расчетное сопротивление арматуры R_s и коэффициент условий работы арма­туры g_st, принимаемый по табл. 20 в зависимости от температуры соответствующей арматуры.

Расчет по прочности сечений,

наклонных к продольной оси элемента

3.10. Расчет по прочности сечений, наклонных к продольной оси элемента, при воздействии повы­шенных и высоких температур должен произво­диться на действие поперечной силы и изгибающего момента по СНиП 2.03.01-84 с учетом дополнитель­ных требований пп. 3.11—3.15.

Расчет сечений,

наклонных к продольной оси элемента,

на действие поперечной силы

3.11. При расчете железобетонных элементов с поперечной арматурой на действие поперечной силы должно соблюдаться условие формулы (72) СНиП 2.03.01-84, обеспечивающее прочность по наклонной полоса между наклонными трещинами. В формулах (72) и (74) СНиП 2.03.01-84 расчетное сопротивление бетона R_b должно дополнительно умножаться на коэффициент условий работы бетона g_bt, принимаемый по табл. 10 в зависимости от температуры бетона в центре тяжести сечения. При вычислении коэффициента j_w1 по формуле (73) СНиП 2.03.01-84 коэффициент a вычисляют по формуле (57), в которой коэффициенты b_b и b_s принимают по табл. 10 и 20 в зависимости от максимальной температуры хомутов. В формуле (74) СНиП 2.03.01-84 коэффициент b для составов бетона (см. табл. 9) принимается:

№ 1 — 3, 6, 7, 10 — 15, 19 — 21 — 0,01

№ 4, 5, 8, 9, 16 — 18, 23 и 29 — 0,02

3.12. Расчет железобетонных элементов с по перечной арматурой на действие поперечной силы должен производиться из условия формулы (76) СНиП 2.03.01-84, обеспечивающее прочность по наклонной трещине по наиболее опасному наклон­ному сечению.

3.13. При расчете на действие поперечной силы элементов с поперечной арматурой:

расчетное сопротивление арматуры R_sw дополни­тельно умножают на коэффициент условий работы арматуры g_st, принимаемый по табл. 20 в зависимости от наибольшей температуры попереч­ной арматуры в рассматриваемом сечении;

расчетное сопротивление бетона R_bt дополни­тельно умножают на коэффициент условий работы бетона g_tt, принимаемый по табл. 10 в зависимости от средней температуры бетона сжатой зоны. Сред­нюю температуру бетона сжатой зоны прямоуголь­ного сечения допускается определять по темпера­туре бетона, расположенного на расстоянии 0,2h₀ от сжатой грани сечения.

Коэффициент j_b2 при средней температуре бетона сжатой зоны сечения следует устанавливать равным для бетона составов (см. табл. 9):

№ 1 — 3, 6, 7, 10 — 15, 19 — 21:

50 — 200 °С ....................... 2,0

800 °С и выше ................... 5,0

№ 4, 5, 8, 9, 16 — 18, 23 и 29:

50 — 200 °С ...................... 1,5

800 °С и выше .................. 4,5

Для температур между 200 и 800 °С коэффи­циент j_b2, определяют интерполяцией.

При воздействии температуры, превышающей предельно допустимую температуру применения арматуры, установленной по расчету (см. табл. 17), допускается ставить поперечную арматуру, укоро­ченную по высоте сечения элемента. Минимально допустимая длина хомутов должна быть не менее 2/3h₀ (черт. 4).

Черт. 4. Схема наклонного сечения железобетонного элемента с укороченными

по высоте сечения хомутами

с — проекция расчетного наклонного сечения элемента высотой h₀; с₁ — проекция расчетного наклонного сечения элемента с условно укороченной высотой h_u = h_w + а

Величина поперечной силы. воспринимаемая укороченными хомутами и бетоном в наклонном сечении, вычисляется по формуле

(50)

(51)

где q_sw — находят по формуле (81) СНиП 2.03.01-84, в которой R_sw умно­жается на коэффициент g_st, принимае­мый по табл. 20 в зависимости от мак­симальной температуры хомутов.

Сечение элемента с укороченной поперечной арма­турой необходимо проверить по формуле (50) без второго члена правой части, в которой вместо h₀ принимается условная рабочая высота сечения изгибаемого элемента h_u, равная длине хомутов и толщине защитного слоя бетона у менее нагретой грани h_u = h_w + a (см. черт. 4). При этой проверке расчетное сопротивление бетона R_bt следует допол­нительно умножать на коэффициент условий работы бетона g_tt, принимаемый по табл. 10 в зависимости от средней температуры бетона условно сжатой зоны сечения элемента укороченной высоты, а температура бетона сжатой зоны определяется из теплотехнического расчета элемента действительной высоты. За расчетную поперечную силу принимается наименьшая величина, полученная из расчета по формуле (50) для элемента с обычной и условной высотой.

3.14. При расчете на действие поперечной силы изгибаемых элементов без поперечной арматуры из условия формулы (84) и коротких консолей из условия (85) СНиП 2.03.01-84 расчетные сопротив­ления бетона R_bt и R_b следует дополнительно умно­жать на коэффициент условий работы бетона соот­ветственно g_tt и g_bt, определяемые по табл. 10 в зависимости от средней температуры бетона сжатой зоны сечения. Коэффициент j_b4 при средней темпе­ратуре бетона сжатой зоны сечения принимается равным для бетона составов (см. табл. 9):

№ 1, 3, 6, 7, 10 — 15, 19 — 21:

50 — 200 °С ....................... 1,5

800 °С и выше ................... 3,3

№ 4, 5, 8, 9, 16 — 18, 23 и 29:

50 — 200 °С ...................... 1,0

800 °С и выше .................. 2,2

Коэффициент j_b3 при средней температуре бетона сжатой зоны сечения устанавливают равным для бетонов составов (см. табл. 9):

№ 1, 3, 6, 7, 10 — 15, 19 — 21:

50 — 200 °С ..................... 0,6

800 °С и выше .................. 1,3

№ 4, 5, 8, 9, 16 — 18, 23 и 29:

50 — 200 °С ..................... 0,4

800 °С и выше .................. 0,9

Для температур между 200 и 800 °С коэффициенты j_b3 и j_b4 принимают интерполяцией.

Расчет сечений,

наклонных к продольной оси элемента,

на действие изгибающего момента

3.15. Расчет на действие изгибающего момента должен производиться из условий (88—90) СНиП 2.03.01-84, в которых расчетные сопротив­ления арматуры R_s и R_sw следует дополнительно умножать на коэффициент условий работы арма­туры g_st, принимаемый по табл. 20 в зависимости от наибольшей температуры продольной арматуры хомутов и отогнутых стержней.

Расчет на местное действие нагрузок

3.16. Расчет на местное сжатие (смятие) элементов без косвенного армирования должен произ­водиться из условия (101) СНиП 2.03.01-84. Коэффициент y при неравномерном распределении местной нагрузки под концами балок, прогонов, перемычек для бетона составов № 1 — 21, 23 и 29 (см. табл. 9) принимается равным 0,75. При опре­делении расчетного сопротивления бетона смятию R_b,loc по формуле (102) СНиП 2.03.01-84 расчет­ные сопротивления бетона R_b и R_bt следует дополнительно умножать соответственно на коэффи­циенты условий работы бетона g_bt и g_tt, принимае­мые по табл. 10 В зависимости от средней темпера­туры бетона площади смятия.

3.17. При расчете на продавливание по формулам (107) — (109) СНиП 2.03.01-84:

расчетное сопротивление бетона R_bt следует дополнительно умножать на коэффициент условий работы бетона g_tt, принимаемый по табл. 10 в зависимости от средней температуры бетона на проверяемом участке;

расчетное сопротивление арматуры R_sw следует принимать по указаниям п. 3.13.

Коэффициент a должен приниматься для бетона составов (см. табл. 9):

№ 1 — 3, 6, 7, 10 — 15, 19 — 21 — 1,0

№ 4, 5, 8, 9, 16 — 18, 23 и 29 — 0,8

3.18. При расчете на отрыв растянутой зоны эле­мента из условия (110) СНиП 2.03.01-84 расчетное сопротивление арматуры R_sw следует дополни­тельно умножать на коэффициент условий работы арматуры g_st, принимаемый по табл. 20 в зависи­мости от наибольшей температуры дополнительной арматуры A_sw.

РАСЧЕТ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ЭЛЕМЕНТОВ

НА ВЫНОСЛИВОСТЬ

3.19. Расчет железобетонных элементов на выносливость при воздействии температур свыше 50 °С должен производиться по формулам (120) и (121) СНиП 2.03.01-84 с учетом дополнительных требова­ний:

расчетные сопротивления бетона R_b и арматуры R_s дополнительно умножаются на коэффициенты усло­вий работы бетона g_b1t и арматуры g_s3t, принимае­мые по указаниям пп. 2.11 и 2.16;

коэффициент приведения арматуры к бетону a’ умножают на отношение . Коэффициент b_s принимают по табл. 20 в зависимости от темпера­туры арматуры;

коэффициент b_b — по табл. 10 в зависимости от средней температуры бетона сжатой зоны сечения.

4. РАСЧЕТ ЭЛЕМЕНТОВ

ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ КОНСТРУКЦИЙ

ПО ПРЕДЕЛЬНЫМ СОСТОЯНИЯМ

ВТОРОЙ ГРУППЫ

РАСЧЕТ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ЭЛЕМЕНТОВ

ПО ОБРАЗОВАНИЮ ТРЕЩИН

Расчет по образованию трещин,

нормальных к продольной оси элемента

4.1. Для изгибаемых, растянутых и внецентренно сжатых железобетонных элементов, подвергаю­щихся воздействию повышенной и высокой темпе­ратуры, усилия, воспринимаемые сечениями, нормальными к продольной оси, при образовании трещин следует определять по СНиП 2.03.01-84. При этом расчетное сопротивление бетона R_bt,ser следует дополнительно умножать на коэффициент условий работы бетона g_tt, а модуль упругости бетона Е_b — на коэффициент b_b. Коэффициенты g_tt и b_b принимаются по табл. 10 в зависимости от температуры бетона на уровне растянутой арма­туры.

4.2. Расчет железобетонных элементов по обра­зованию трещин на усилия, вызванные воздейст­вием температуры, следует проводить при нагреве:

когда температура бетона по высоте элемента между гранями сечения отличается более чем на 30 °С в элементах статически неопределимых конструкций и более чем на 50 °С в элементах статически определимых конструкций при криво­линейном распределении температуры;

когда температура растянутой арматуры превы­шает 100 °С в конструкциях из обычного бетона и 70 °С в конструкциях из жаростойкого бетона;

при остывании после нагрева, когда температура арматуры превышала 70 °С в элементах статически неопределимых конструкций.

Расчет образования трещин в элементах кон­струкций производится из условия, что растя­гивающие напряжения бетона, вызванные рас­пределением температуры, определяемые по фор­муле (32), равны или меньше величины расчет­ного сопротивления бетона R_bt,ser, умноженного дополнительно на коэффициент условий рабо­ты бетона g_tt, принимаемый по табл. 10 в зависимости от температуры волокна бетона, для которого определяются напряжения.

4.3. Расчет железобетонных элементов, подвергающихся совместному воздействию нагрузки и температуры, по образованию трещин должен производиться по СНиП 2.03.01-84 с учетом следующих указаний настоящего пункта.

В формулах (123) и (125) СНиП 2.03.01-84 вместо R_bt,ser вводится выражение (R_bt,ser g_tt — s_btt), а коэффициент о определяется по формуле (57). Коэффициенты условий работы g_tt, b_b и b_s принимают по табл. 10 и 20 в зависимости от темпе­ратуры бетона на уровне растянутой арматуры.

Напряжения в бетоне при нагреве от нелиней­ного распределения температуры и при остывании определяют по формулам (32) и (34).

При расчете элементов статически неопределимых конструкций по формуле (124) СНиП 2.03.01-84 вместо М_r вводится выражение М_r ± М_t. Значение момента М_t вызванного воздействием темпера­туры, определяют по указаниям п. 1.32.

Допускается напряжения, вызванные воздейст­вием температуры, не учитывать, если их учет увеличивает трещиностойкость сечения.

Усилие предварительного обжатия Р следует определять с учетом основных и дополнительных потерь предварительного напряжения в арматуре по указаниям п. 1.21.

Приведенная площадь сечения нагретого элемента А_red в формулах (132) и (134) СНиП 2.03.01-84 определяется по формуле (6).

4.4. Момент сопротивления приведенного сечения для крайнего растянутого волокна с учетом неупругих деформаций бетона при воздействии темпера­туры определяется по формуле

(52)

где (53)

Характеристики

Список файлов стандарта