СНиП 2.03.04-84 (524565), страница 11
Текст из файла (страница 11)
3. Коэффициент abt для промежуточных значений температуры определяется интерполяцией.
4. Для бетонов состава № 1 с карбонатным щебнем (доломит, известняк) коэффициент abt увеличивается на 1 × 10–6 × град–1.
Таблица 15
| Номера составов бетона по табл. 9 | Расчет на нагрев | Коэффициент температурной усадки бетона — acs × 10–6 × град–1 при температуре, °С | |||||||
| 50 | 100 | 200 | 300 | 500 | 700 | 900 | 1100 | ||
| 1 — 4 | Кратковременный Длительный | 0,0 6,0 | 0,0 5,5 | 0,7 3,0 | 1,0 2,5 | — | — | — | — |
| 5 — 11, 23, 24, 26 | Кратковременный Длительный | 0,0 7,0 | 0,5 6,5 | 0,9 3,5 | 1,1 2,8 | 1,5 2,5 | 1,4 2,4 | 2,3 3,2 | 3,2 4,2 |
| 12 — 18, 27, 29, 30 | Кратковременный Длительный | 2,0 11,0 | 3,0 8,0 | 2,5 5,0 | 2,0 3,7 | 1,3 2,3 | 1,0 1,7 | 0,8 1,4 | 0,7 1,2 |
| 19 — 21 | Кратковременный Длительный | 0,5 5,5 | 2,0 5,5 | 1,5 3,2 | 1,3 2,6 | 1,4 2,2 | 1,6 2,5 | 2,1 3,0 | 2,3 3,2 |
| 22 | Кратковременный Длительный | 4,0 11,0 | 5,0 9,0 | 4,7 6,7 | 4,2 5,7 | 3,7 4,7 | 3,6 4,6 | — | — |
| 26 | Кратковременный Длительный | 6,6 11,6 | 7,6 11,6 | 7,1 9,1 | 7,1 8,4 | 5,5 6,5 | 4,3 5,3 | 5,0 6,0 | 6,0 7,0 |
| 28 | Кратковременный Длительный | 4,0 13,0 | 5,0 10,0 | 4,6 7,0 | 4,1 5,8 | 1,3 2,3 | 1,2 1,9 | 1,0 1,7 | — |
| 31, 32 | Кратковременный Длительный | 3,0 12,0 | 4,0 9,0 | 3,6 6,0 | 3,1 4,8 | 0,3 1,3 | 0,2 0,9 | 0,0 0,7 | — |
| 33 | Кратковременный Длительный | 10,5 15,5 | 12,0 15,5 | 11,5 13,3 | 11,3 12,6 | 10,7 12,2 | 9,9 10,8 | 10,4 11,4 | 10,7 11,7 |
| 34, 35 | Кратковременный Длительный | 6,3 11,3 | 7,8 10,8 | 7,3 10,3 | 7,1 8,4 | 5,5 6,1 | 4,3 5,2 | 5,0 6,0 | 5,2 6,2 |
| 36, 37 | Кратковременный Длительный | 1,7 6,7 | 3,2 6,7 | 3,0 5,3 | 4,8 5,1 | 5,0 6,8 | 5,1 6,0 | 9,3 10,2 | 14,3 15,2 |
Примечания: 1. Над чертой приведен коэффициент температурной усадки бетона acs × 10–6 × град–1 для кратковременного нагрева, под чертой — для длительного нагрева.
2. Значение коэффициента acs для кратковременного нагрева дано при подъеме температуры на 10 °С/ч и более. Для кратковременного нагрева при подъеме температуры менее чем на 10 °С/ч к значению acs следует прибавить 0,075 (b – a) (10 – v), где a и b — значения коэффициентов acs для кратковременного и длительного нагрева; v — скорость подъема температуры, °С.
3. Коэффициент acs для промежуточных значений температур определяется интерполяцией.
4. Значения коэффициента acs принимают со знаком минус.
Коэффициент температурной усадки бетона принят:
при кратковременном нагреве для подъема температуры на 10 °С/ч и более;
при длительном нагреве — в зависимости от воздействия температуры во время эксплуатации.
2.10. Марку по средней плотности бетона естественной влажности принимают по табл. 9. Среднюю плотность бетона а сухом состоянии при его нагреве выше 100 °С уменьшают на 150 кгс/м3.
Среднюю плотность железобетона (при m £ 3 %) принимают на 100 кгс/м3 больше средней плотности соответствующего состояния бетона.
2.11. При расчете железобетонных конструкций на выносливость, а также по образованию трещин при многократно повторяющейся нагрузке в условиях воздействия температур выше 50 °С расчетные сопротивления обычного бетона должны дополнительно умножаться на коэффициент условий его работы gb1t, принимаемый по табл. 16.
При применении жаростойкого бетона в железобетонных конструкциях, подвергающихся воздействию высоких температур и многократно повторяющейся нагрузки, расчетные сопротивления бетона должны быть специально обоснованы.
Таблица 16
| Температура бетона, °С | Коэффициент условий работы обычного бетона gb1t при многократно повторяющейся нагрузке | |
| без увлажнений | с переменным увлажнением и высыханием | |
| 50 | 0,8 | 0,7 |
| 70 | 0,6 | 0,5 |
| 90 | 0,4 | 0,3 |
| 110 | 0,3 | 0,2 |
Примечание. Величины gb1t для промежуточных значений температур определяются по интерполяции.
АРМАТУРА
2.12. Для армирования железобетонных конструкций, работающих при воздействии повышенной и высокой температур, арматура должна приниматься по СНиП 2.03.01-84.
Для железобетонных конструкций из жаростойкого бетона при нагреве арматуры выше 400 °С рекомендуется предусматривать стержневую арматуру и прокат из:
легированной стали марки 30ХМ по ГОСТ 4543-71;
коррозионно-стойких, жаростойких и жаропрочных сталей марок 12Х13, 20Х13, 08Х17Т, 12Х18Н9Т, 20Х23Н18 и 45Х14Н14В2М по ГОСТ 5632-72 и ГОСТ 5949-75.
Предельно допустимую температуру применения арматуры и проката в железобетонных конструкциях следует принимать по табл. 17.
Таблица 17
| Вид и класс арматуры, марки стали и проката | Предельно допустимая температура, °С, применения арматуры и проката, установленных в железобетонных конструкциях | |
| по расчету | по конструктивным соображениям | |
| Стержневая арматура классов: А-I и А-II | 400 | 450 |
| А-III, Ат-III, А-IIIв, А-IV, Ат-IV, А-V, Ат-V, А-VI, Ат-VI | 450 | 500 |
| ненапрягаемая | 450 | — |
| напрягаемая | 250 | — |
| Проволочная арматура классов: Вр-I | 400 | 450 |
| В-II, Вр-II, К-7, К-19 | 150 | — |
| В-I | — | 450 |
| Прокат из стали марок ВСт3кп2, ВСт3Гпс5, ВСт3сп5 и ВСт3пс6 | 400 | 450 |
| Стержневая арматура и прокат из стали марок: 30ХМ, 12Х13 и 20Х13 | 500 | 700 |
| 20Х23Н18 | 550 | 1000 |
| 12Х18Н9Т и 45Х14Н14В2М и 08Х17Т | 600 | 800 |
Примечания: 1. При циклическом нагреве предельно допустимая температура применения напрягаемой арматуры должна приниматься на 50 °С ниже указанной в таблице.
![](https://s.studizba.com/z.php?f=/templates/si/i/noavatar.png&w=100&h=100&t=1"){kind=avatar}
