ickovich_zadachnik (522951), страница 18
Текст из файла (страница 18)
(о).; )2)а рая где нри внутреннем касании ! ! ! Рзр Рг !ладнус кривизны конуса в нормальном сечении (см. рис. 7.8) Рш!и 20 Р,= —,— = —,, =40 мм; !н у з!н 30* где угол 27 принят равным 60'. Радиус кривизны кольца в нормальном сечении Рз = (Р + —,) —.— = '(20 + —,' ) —,. = 170 млг. Л) 1 С 130з 1 ни!а ' 2)з!ну ! 2 /зщ30' Тогда 1 1 1 р„р 40 170 — = — — — = 0,0191 1/лглг = 0,19! 1/см. Опасными являются точки контакта ведущего конуса с кольцом на радиусе Р нн ври котором определялось окружное усилие. При этом же положении конусов приведенный радиус кривизны р„л в месте контакта кольца с ведомым конусом на радиусе Р „„имеет большую величину, и, следовательно, там возникают меньшие контактные напряжения.
Принимаем Езр — — Е, = Е, = 2,1 ° 10 кГ/см и [о]„= 18НРС = 18 Х Х 60 = 1080 Мн/мз — 11 10* кГ/смз. Подставив числовые значения, получим В = ( ' з ) ° 2180 ° 2,1 ° 10" ° 0,19! = 1,26 см,' 0,4!8 тз =(,!1 103) принимаем В = 13 мм, к) Ширина промежуточного кольца. При расположении промежуточного кольца на Р,„„получим (см.
рис. 7.8) Рюаз Р~з1з 50 — 20 а,, =- б + 2 †.— — = 10+ 2 —.— = 10 + 34,7 = 44,7 мм. ' - !8(90 — у) !860 Расстояние б между конусами в сдвинутом наложении принято равным !О мм. Тогда а —.= а, + 2 — соз (90' — у) = 44,7 . )- 2 — соз 30' = 44,7 + 1 1,3 = 56 мм; В . 13 2 В 13 ал =. ач, — 2 — соз (90' — у) = 44,7 — 2 — соз 30' = 44,7 — 1 1,3 = 33,4 мм; 2 ' 2 принимаем а, = 33 мм, 7.10. Определить расчетные размеры Р, и В ведомого катка лобового вариатора (рис. 7.9), передающего мощность Фл = ! квит. 124 Угловая скоресть ведущего вала 1410 об(мин.
Максимальное передаточное отношение 1„,п„= "' — =- 5. При 1 = 1 расчетный -' ппп радиус диска )7, = 125 мм, Ведущий диск из стали 45 (Е, = 2,0 10п Мн)ме), ведомый — из текстолита (Е, =6,0.10' Мн)м'). Принять К = 1,35. Ответ. )7,=125 мм; В=50 мм при 7" = 0,2 и (а), = 80 Мн)м'. 7.11. Определить размеры ведущего конуса фрикционного вариатора (рпс. 7.10), если длина контактной ляпни ведомой конической чашки В = 10 мм, минимальный Рис. 7,9. расчетный радиус ведущего конуса Лппъ —— = 50 мм, угол при вершине ведущего конуса 2ф = 90, диапазон регулирования Д = 2. Овыет.
17, 46 мм; )7з 104 мм. Рнс. 730. 7.12. Регулируемый шкив электродвигателя выполнен по рис. 7.11. Угловая скорость вала электродвигателя и, = 950 об/мин. Клиновой ремень сечения Б (см. табл. П!5), наименьший расчетный диаметр шкива О, „„„= 125 мз1, угол канавки 34'. Ведомый шкив 125 нерегулируемый, О, = 180 мм. Определить наибольшую н наименьшую угловые скорости ведомого шкива, Принять, что расчетный диаметр проходит посередине высоты ремня. Скольжение ремня ие учитывать. Ответ.
ла а,ах = 792 об/мин; лх иип = бб0 об/лаин. 7.13. Определить диапазон регулирования вариатора с широким клиновым ремнем. Наибольший расчетный диаметр /1,„= 400 мм. Рис. 7.13. Рис. 7.12 Размеры ремня даны на рис. 7.12. Зазор между шкивами в сдвинутом положении не учитывать.
Ответ. Д = 3,63. 126 7.!4. Определить для вариатора с торовыми телами качения и регулированием скорости наклоном промежуточного ролика (рис. 7ЛЗ) размеры фрикционных торовых чашек для диапазонов регулирования 4; 6,25 и 8. Расстояние от оси вариатора до центра поворота промежуточного ролика Н = 1,25 )т,„,„; К,„= 100 мм; Й = 91 мм. Отаат. При Д = 4 Л„ы = 50 мм; 6 = 103 мм; при Д = 6,25 К„щ = 40 мм; 6 = 64 мм; при Д = 8 Я ы — — 35,3 мм; 6 = 32 мм.
ГЛАВА (7!77 РЕМЕННЫЕ ПЕРЕДАЧИ Дополнительные обозначемня н расчетные формулы В, 5— ф— С С,— С— м В— В— й э !28 мекгосевое расстояние (рис. 8.1]. Для плоскоременных передач А = (1,5 -.' 2)(Р, -1- Р„); для клиноремснных А э= Рз, но не менее 0,55(Р, + Рз) + й; ширина шкива, ремня; коэффициент, учитывающий влияние угла а, обхвата малого шкива на нагрузочную способность ремня; для открытых передач С, = 1 — 0,003 (180 — а,]; для передач с натяжным ролином С„= 1 + 0,005 (а, — 180); коэффициент, учитынающий влияние скорости о ремня на его нагрузочную способность, для плоскоременных пере- дач С = 1,04 — 0,0004 оз; для клиноременных передач С» —. 1,05 — 0,0005 оэ; коэффициент режяма работы (см табл.
П13]; коэффициент, учитывающий влияние расположения псре- дачи (угол 8) на пагрузочную способность ремня: при й (60' Се= 1; при й = 60 ьн 80' Сз=0,9 и при й = 80 —:90' Сэ = 0,8; для клиноременных передач и для плоскоременных с автоматическим регулированпеы натя- жения СЗ = 1 при любом значении Э; коэффициент, учитывающий влияние передаточного чясла 1 на долговечность ремня; при 1 =- 1; 1,26; 1,41; 2,4 для пло. скоремеиной передачи С; = 1; 1,3; 1,4; 1,7; 1,9,3, для клино. ременной передачи С! = 1; 1,6; 1,8; 2; 2,2; диаметр ведущего шкива; в прелварительных расчетах плоскоременных передач определяется по формуле Саве.
3 рина (в мм) Р, (1!50 —; 1350) хтг, где йг в кат, н, Гдг л, в об/мин с округлением по ОСТУ 1655 (см. табл. П14) обычно в большую сторону; диаметр ведомого шкива; Рэ = Р, 1(1 — а) с округле- нием по ОСТУ !655 обычно в меньшую сторону. Для кли.
наременных передач Р, и Рз выбирают по табл. П17; площадь поперечного сечения ремня; долговечность ремня; приведенное полезное напряжение (приведенное удель. ное окружное усилие) при ! = 1, и = 10 м]сек и спокой- ной нагрузке; Р л„— расчетное полезное напряжение; й„ Р) (за) — допускаемое полезное напряжение; [йн) йаС,СтСРСз'. Ь вЂ” длина ремня; длн открытой передачи (без припуска на соединение концов) 5 = 2А+ — -((2 + г)л) + (О' Р '1Р) ~л ЕА = ул+0,5Р Б,=Б,— 05Р и=— Е г ал, аз окружное усилие; допускаемое окружное усилие; !Р! = !йв) Р; предварительное натяжение каждой ветви ремня; натяжение ведущей ветви ремня; натяжение ведомой ветви ремня; число пробегов ремня в секунду; скорость ремня; число ремней (клиновых); углы обхвата шкивов; для открытых передач ал + аз = 380'; а!лы 180 — 50 Ое — О, А длн передач с натяжным роликом а„аз определяются по схеме, вычерченной в масштабе; у — удельный вес ремня; для прорезиненных и клиновых ремней у = 1! —:12 кн)мэ, кожаных у = 10 -: 11 кнlмэ, хлопчатобуллажных у = 9 кн)мл; 6 — толщина ремня (см.
табл. П!О, П! !); е — коэффициент относительного скольжения ремня; река. мендуемые значения: для прорезиненных, хлопчатобу. мажных н клиновых ремней а = 0,01; для кожаных ремней в = 0,015; Ял и, — — напражениевпоперечвом сечении ведущей ветви оз усн. Р лия Ел; оа пл = — — напряжение от предварительного натяжении 5л; Р уоз и — — напряжение от центробежной силы; и Š— — напряжение от изгиба ремня на шииве, Е ~80 Мн(м; , Л 3.
и и„— предел усталости (выносливости), соответствующий !О' числУ нагРУжений; дла пРоРезиненных Ремней оэ~ л:н5,9Мн/мз! для хлопчатобумажных о лил 2,95 Мн!мз! для клиновых а„мч 8,8 Мн/м'! и йн ф = - = "- — коэффициент тяги ремня, 25 2а, 129 5 !' ьь Инзоанч в др. Справочные данные, необходимые для решения задач гл. Ч111, приведены в приложении, табл. Г!!Π— П!8. 8.1.
При проверке ременной передачи, схема которой показана на рис. 8.1, были измерены угловые скорости шкивов: ведушего и, = 940 об/мин и ведомого и, = 233 об)мин; диаметры шкивов соответственно Р, = 180 мм и Р, = 710 А.и. Определить коэффициент относительного скольжения е, фактическое передаточное число 1 и дать заключение о работе передачи. Оаыет. е = 2,2%; 1 = 4,03. Относительное скольжение выше нормы примерно в два раза, для уменьшения его следует повысить натяжение ремня. 8.2. На рис. 8.2 даны кривые, выражаюшпе зависимость з и к. п, д. т1 передачи от коэффициента тяги ф для хлопчатобумажного п% д% .Ю тп зо гк т0 4 бп э г й~ дг йт йэ йз иа я гас.
зхь о йг ч~ йз Рис. В.З. ремня. Определить оптимальное значение коэффициента тяги при котором к. п. д. достигает максимума, найти соответствуюшее значение е и вычислить оптимальное полезное напряжение я„, если напряжение от предварительного натяжения о, = 1,76 Мн~м'. Сравнить полученное значение й, с табличным (см. табл. П12) при толшине ремня 6 = 5 мм и Р, = 180 мм. Огпааи. (й, = 0,47; е = 0,8%, йп = 1,65 Мн/зг'-'. 130 8.8. На рис. 8.3 приведены кривые скольжения и к. и. д.
для хлопчатобумажного ремня, полученные при величинах оо (в Мн/м'): 1) 1,4; 2) 1,8; 3) 2,2. Найти для каждой иэ них оптимальные значения коэффициентов тяги»ре и относительного скольжения е; определить соответствующие значения оптимального полезного напряжения йе. Отвегл. Ае = 1,3; 1,8; 2,4 Мн/м'-. 8.4. На рис. 8.4 даны кривые скольжения и к. и. д. ременной передачи в зависимости от коэффициента тяги оа для прорезинен.
8 ! ного ремня, полученные при о, = 1,8 Мн,'ма и — = †. Рассмотреть точки / и 2 на кривой скольжения справа и слева от оптимального значения ~ре коэффициента тяги, определить соответствующие значения е и 4) и объяснить причины снижения к. п. д. в том и другом случае.
8.5*. Определить допускаемое полезное напряжение 1/1„) для прорезиненного ремня при следую:цих условиях: толщина ремня б = 5 мм, диаметры шкивов /3,= 200 мм; /3»= 450 мм; межОя осевое расстояние А = 1000 мм; го угол наклона передачи (рис.
![](https://s.studizba.com/z.php?f=/templates/si/i/noavatar.png&w=100&h=100&t=1"){kind=avatar}
