5-конструкции (1231671), страница 2

Расчетное сопротивление стали R_y= 24500,0 T/м²

Коэффициент условий работы -- 1,0

Предельная гибкость -- 150,0

Коэффициент расчетной длины в плоскости X1,Y1 -- 1,0

Коэффициент расчетной длины в плоскости X1,Z1 -- 2,0

Длина элемента – 6,6 м

Сечение: Двутавp широкополочный по СТО АСЧМ 20-93 35Ш1

Проверено по СП

Фактор

Коэффициенты использования:

п.5.12

прочность при действии изгибающего момента My

0,19

пп.5.12,5.18

прочность при действии поперечной силы Qz

0,05

пп.5.24,5.25

прочность при совместном действии продольной силы и изгибающих моментов без учета пластики

0,23

п.5.3

устойчивость при сжатии в плоскости X1,O,Y1 (X1,O,U1)

0,09

п.5.3

устойчивость при сжатии в плоскости X1,O,Z1 (X1,O,V1)

0,07

п.5.27

устойчивость в плоскости действия момента My при внецентренном сжатии

0,26

пп.5.30-5.32

устойчивость из плоскости действия момента My при внецентренном сжатии

0,4

п.5.15

устойчивость плоской формы изгиба

0,22

пп.6.15,6.16

предельная гибкость в плоскости X1,O,Y1

0,75

пп.6.15,6.16

предельная гибкость в плоскости X1,O,Z1

0,61

Расчетное сопротивление стали R_y= 24500,0 T/м²

Коэффициент условий работы -- 1,0

Предельная гибкость -- 150,0

Коэффициент расчетной длины в плоскости X1,Y1 -- 1,0

Коэффициент расчетной длины в плоскости X1,Z1 -- 2,0

Длина элемента -- 7,2 м

Сечение: Двутавp широкополочный по СТО АСЧМ 20-93 35Ш1

Проверено по СП

Фактор

Коэффициенты использования:

п.5.12

прочность при действии изгибающего момента My

0,19

пп.5.12,5.18

прочность при действии поперечной силы Qz

0,03

пп.5.24,5.25

прочность при совместном действии продольной силы и изгибающих моментов без учета пластики

0,29

п.5.3

устойчивость при сжатии в плоскости X1,O,Y1 (X1,O,U1)

0,32

п.5.3

устойчивость при сжатии в плоскости X1,O,Z1 (X1,O,V1)

0,23

п.5.27

устойчивость в плоскости действия момента My при внецентренном сжатии

0,43

пп.5.30-5.32

устойчивость из плоскости действия момента My при внецентренном сжатии

0,51

п.5.15

устойчивость плоской формы изгиба

0,23

пп.6.15,6.16

предельная гибкость в плоскости X1,O,Y1

0,82

пп.6.15,6.16

предельная гибкость в плоскости X1,O,Z1

0,67

Расчетное сопротивление стали R_y= 24500,0 T/м²

Коэффициент условий работы -- 1,0

Предельная гибкость -- 150,0

Коэффициент расчетной длины в плоскости X1,Y1 -- 1,0

Коэффициент расчетной длины в плоскости X1,Z1 -- 2,0

Длина элемента -- 5,4 м

Сечение: Двутавp широкополочный по СТО АСЧМ 20-93 35Ш1

Проверено по СП

Фактор

Коэффициенты использования :

п.5.12

прочность при действии изгибающего момента My

0,23

пп.5.12,5.18

прочность при действии поперечной силы Qz

0,05

пп.5.24,5.25

прочность при совместном действии продольной силы и изгибающих моментов без учета пластики

0,27

п.5.3

устойчивость при сжатии в плоскости X1,O,Y1 (X1,O,U1)

0,07

п.5.3

устойчивость при сжатии в плоскости X1,O,Z1 (X1,O,V1)

0,05

п.5.27

устойчивость в плоскости действия момента My при внецентренном сжатии

0,27

пп.5.30-5.32

устойчивость из плоскости действия момента My при внецентренном сжатии

0,37

п.5.15

устойчивость плоской формы изгиба

0,25

пп.6.15,6.16

предельная гибкость в плоскости X1,O,Y1

0,62

пп.6.15,6.16

предельная гибкость в плоскости X1,O,Z1

0,5

Расчетное сопротивление стали R_y= 24500,0 T/м²

Коэффициент условий работы -- 1,0

Предельная гибкость -- 150,0

Коэффициент расчетной длины в плоскости X1,Y1 -- 0

Коэффициент расчетной длины в плоскости X1,Z1 -- 0

Длина элемента -- 17,97 м

Сечение: Двутавp нормальный (Б) по СТО АСЧМ 20-93 60Б1

Проверено по СП

Фактор

Коэффициенты использования :

п.5.12

прочность при действии изгибающего момента My

0,82

пп.5.12,5.18

прочность при действии поперечной силы Qz

0,17

пп.5.24,5.25

прочность при совместном действии продольной силы и изгибающих моментов без учета пластики

0,82

п.5.3

устойчивость при сжатии в плоскости X1,O,Y1 (X1,O,U1)

0

п.5.3

устойчивость при сжатии в плоскости X1,O,Z1 (X1,O,V1)

0

п.5.27

устойчивость в плоскости действия момента My при внецентренном сжатии

0,01

пп.5.30-5.32

устойчивость из плоскости действия момента My при внецентренном сжатии

0,21

п.5.15

устойчивость плоской формы изгиба

0,82

4

2

2

3; 11

5

2

2

11; 12

6

2

2

12; 13

7

2

2

13; 14

8

2

2

14; 15

9

2

2

15; 16

10

2

2

16; 17

11

2

2

17; 18

12

2

2

18; 19

13

2

2

19; 20

14

2

2

20; 21

15

2

2

21; 5

16

2

2

5; 22

17

2

2

22; 23

18

2

2

23; 24

19

2

2

24; 25

20

2

2

25; 26

21

2

2

26; 27

22

2

2

27; 28

23

2

2

28; 29

24

2

2

29; 30

25

2

2

30; 31

26

2

2

31; 32

27

2

2

32; 6

28

2

3

9; 33

29

2

3

33; 34

30

2

3

34; 35

31

2

3

35; 36

32

2

3

36; 37

33

2

3

37; 38

34

2

3

38; 39

35

2

3

39; 40

36

2

3

40; 41

37

2

3

41; 42

38

2

3

42; 43

39

2

3

43; 10

40

2

1

1; 2

41

2

1

4; 5

42

2

1

7; 8

43

2

1

44; 45

Таблица 2.6 Усилия в опорном сечении колонн

Элемент

Сечение

Загружение

Значения, Т, ТxМ

N

M

Q

40

1

1

-1,746

-0,203

0,083

2

-6,286

-0,73

0,298

3

-0,036

4,149

-1,628

4

-0,007

-3,792

1,324

41

1

1

-5,594

-0,041

0,01

2

-20,137

-0,146

0,038

3

0,146

3,565

-0,908

4

-0,064

-3,65

0,93

42

1

1

-4,009

-0,091

0,036

2

-14,431

-0,327

0,13

3

-0,093

3,72

-0,694

4

0,077

-3,814

0,709

43

1

1

-2,24

0,173

-0,129

2

-8,062

0,622

-0,465

3

-0,017

5,398

-1,67

4

-0,007

-5,74

1,916

Элемент

УНГ

Сечение

СТ

Критерий

Вид

Значения

Тип

КС

Формула

№

Значение

N

M

Q

40

1

1

1

30,258

-1,782

3,946

-1,545

A

L1+L3

2

2

-42,104

-7,41

-4,273

1,543

A

L1+0.9*L2+0.9*L4

1

5

30,684

-1,753

-3,995

1,407

A

L1+L4

1

18

-8,032

-8,032

-0,933

0,381

A

L1+L2

2

601

-16,366

-7,436

2,874

-1,113

A

L1+0.9*L2+0.9*L3

2

1

1

2,27

-1,782

0,499

-0,545

A

L1+L3

2

2

-9,796

-7,41

-0,294

0,869

A

L1+0.9*L2+0.9*L4

1

5

3,028

-1,753

-0,589

0,658

A

L1+L4

2

6

-12,999

-7,436

0,685

-0,213

A

L1+0.9*L2+0.9*L3

1

18

-8,032

-8,032

0,325

0,381

A

L1+L2

3

1

1

4,823

-8,032

1,583

0,381

A

L1+L2

2

13

0,687

-7,436

1,466

0,687

A

L1+0.9*L2+0.9*L3

1

14

-0,091

-1,753

0,346

-0,091

A

L1+L4

41

1

1

1

23,162

-5,448

3,524

-0,898

A

L1+L3

2

2

-51,847

-23,774

-3,458

0,881

A

L1+0.9*L2+0.9*L4

1

5

24,309

-5,657

-3,691

0,94

A

L1+L4

2

6

-48,232

-23,586

3,036

-0,773

A

L1+0.9*L2+0.9*L3

1

18

-25,731

-25,731

-0,187

0,048

A

L1+L2

2

2

2

-26,093

-23,774

-0,286

0,881

A

L1+0.9*L2+0.9*L4

2

6

-25,638

-23,586

0,253

-0,773

A

L1+0.9*L2+0.9*L3

1

13

0,94

-5,657

-0,306

0,94

A

L1+L4

1

14

-0,898

-5,448

0,293

-0,898

A

L1+L3

1

18

-25,731

-25,731

-0,014

0,048

A

L1+L2

3

1

1

19,346

-5,657

3,08

0,94

A

L1+L4

2

2

-44,127

-23,586

-2,53

-0,773

A

L1+0.9*L2+0.9*L3

1

5

18,412

-5,448

-2,939

-0,898

A

L1+L3

2

6

-47,21

-23,774

2,887

0,881

A

L1+0.9*L2+0.9*L4

1

18

-25,731

-25,731

0,158

0,048

A

L1+L2

42

1

1

1

25,364

-4,102

3,629

-0,658

A

L1+L3

2

2

-47,919

-16,927

-3,817

0,79

A

L1+0.9*L2+0.9*L4

1

5

27,769

-3,932

-3,905

0,745

A

L1+L4

2

6

-41,138

-17,08

2,963

-0,472

A

L1+0.9*L2+0.9*L3

1

18

-18,439

-18,439

-0,417

0,166

A

L1+L2

2

1

1

10,948

-4,102

1,854

-0,658

A

L1+L3

2

2

-30,594

-16,927

-1,683

0,79

A

L1+0.9*L2+0.9*L4

1

5

11,446

-3,932

-1,894

0,745

A

L1+L4

2

6

-30,799

-17,08

1,69

-0,472

A

L1+0.9*L2+0.9*L3

1

18

-18,439

-18,439

0,03

0,166

A

L1+L2

3

1

2

-14,571

-18,439

0,477

0,166

A

L1+L2

2

13

0,79

-16,927

0,451

0,79

A

L1+0.9*L2+0.9*L4

1

14

-0,658

-4,102

0,078

-0,658

A

L1+L3

43

1

1

1

42,974

-2,257

5,571

-1,8

A

L1+L3

1

2

-47,448

-2,246

-5,568

1,786

A

L1+L4

2

6

-54,903

-9,511

5,591

-2,051

A

L1+0.9*L2+0.9*L3

1

18

-10,302

-10,302

0,795

-0,595

A

L1+L2

2

201

-23,277

-9,502

-4,434

1,176

A

L1+0.9*L2+0.9*L4

2

1

1

13,219

-2,257

1,906

-1,255

A

L1+L3

2

2

-28,901

-9,502

-2,389

0,528

A

L1+0.9*L2+0.9*L4

1

5

15,164

-2,246

-2,144

1,066

A

L1+L4

2

6

-19,709

-9,511

1,256

-1,561

A

L1+0.9*L2+0.9*L3

1

18

-10,302

-10,302

-0,633

-0,595

A

L1+L2

3

1

2

-27,029

-10,302

-2,06

-0,595

A

L1+L2

1

13

0,346

-2,246

-0,449

0,346

A

L1+L4

2

14

-1,071

-9,511

-1,902

-1,071

A

L1+0.9*L2+0.9*L3

4

1

1

1

0,717

0,717

0

1,763

A

L1+L4

2

2

-1,843

-1,843

0

7,047

A

L1+0.9*L2+0.9*L3

1

13

7,725

-0,961

0

7,725

A

L1+L2

8

1

1

1

134,181

-0,271

25,741

0,871

A

L1+L2

2

13

0,879

0,539

24,18

0,879

A

L1+0.9*L2+0.9*L4

1

17

0,867

0,867

6,1

0,273

A

L1+L4

2

18

-1,207

-1,207

23,284

0,729

A

L1+0.9*L2+0.9*L3

2

1

1

135,998

-0,185

26,073

0,014

A

L1+L2

2

13

0,089

0,618

24,542

0,089

A

L1+0.9*L2+0.9*L4

1

14

-0,079

-1,054

5,115

-0,079

A

L1+L3

1

17

0,886

0,886

6,235

0,087

A

L1+L4

2

18

-1,128

-1,128

23,535

-0,061

A

L1+0.9*L2+0.9*L3

3

1

1

134,464

-0,098

25,763

-0,842

A

L1+L2

2

14

-0,85

-1,048

23,193

-0,85

A

L1+0.9*L2+0.9*L3

1

17

0,905

0,905

6,23

-0,099

A

L1+L4

9

1

1

1

134,464

-0,098

25,763

-0,842

A

L1+L2

2

14

-0,85

-1,048

23,193

-0,85

A

L1+0.9*L2+0.9*L3

1

17

0,905

0,905

6,23

-0,099

A

L1+L4

2

1

1

129,58

-0,012

24,811

-1,699

A

L1+L2

1

17

0,924

0,924

6,086

-0,285

A

L1+L4

1

18

-1,016

-1,016

4,718

-0,451

A

L1+L3

3

1

1

121,346

0,074

23,218

-2,556

A

L1+L2

1

17

0,942

0,942

5,803

-0,472

A

L1+L4

1

18

-0,997

-0,997

4,31

-0,638

A

L1+L3

10

1

1

1

121,346

0,074

23,218

-2,556

A

L1+L2

1

17

0,942

0,942

5,803

-0,472

A

L1+L4

1

18

-0,997

-0,997

4,31

-0,638

A

L1+L3

2

1

1

109,762

0,16

20,984

-3,413

A

L1+L2

1

17

0,961

0,961

5,38

-0,658

A

L1+L4

1

18

-0,979

-0,979

3,763

-0,824

A

L1+L3

3

1

1

94,828

0,247

18,108

-4,269

A

L1+L2

2

17

1,016

1,016

17,484

-3,86

A

L1+0.9*L2+0.9*L4

1

18

-0,96

-0,96

3,076

-1,01

A

L1+L3

11

1

1

1

94,828

0,247

18,108

-4,269

A

L1+L2

2

17

1,016

1,016

17,484

-3,86

A

L1+0.9*L2+0.9*L4

1

18

-0,96

-0,96

3,076

-1,01

A

L1+L3

2

1

1

76,543

0,333

14,591

-5,126

A

L1+L2

2

17

1,095

1,095

14,299

-4,649

A

L1+0.9*L2+0.9*L4

1

18

-0,941

-0,941

2,25

-1,196

A

L1+L3

3

2

1

56,135

1,175

10,522

-5,439

A

L1+0.9*L2+0.9*L4

1

6

-54,07

0,419

10,432

-5,983

A

L1+L2

1

18

-0,922

-0,922

1,285

-1,383

A

L1+L3

12

1

2

1

56,135

1,175

10,522

-5,439

A

L1+0.9*L2+0.9*L4

1

6

-54,07

0,419

10,432

-5,983

A

L1+L2

1

18

-0,922

-0,922

1,285

-1,383

A

L1+L3

2

2

1

33,401

1,254

6,155

-6,229

A

L1+0.9*L2+0.9*L4

1

14

-6,84

0,505

5,632

-6,84

A

L1+L2

1

18

-0,904

-0,904

0,18

-1,569

A

L1+L3

3

2

1

7,579

1,334

1,196

-7,018

A

L1+0.9*L2+0.9*L4

1

2

-6,447

-0,885

-1,065

-1,755

A

L1+L3

1

6

-5,082

1,055

1,175

-1,589

A

L1+L4

1

14

-7,696

0,592

0,19

-7,696

A

L1+L2

15

3

1

2

-238,8

1,109

-45,932

-12,837

A

L1+L2

2

17

1,811

1,811

-40,977

-11,757

A

L1+0.9*L2+0.9*L4

1

18

-0,772

-0,772

-11,46

-2,873

A

L1+L3

16

1

1

2

-239,673

1,062

-46,09

12,846

A

L1+L2

2

1

2

-191,197

0,976

-36,792

11,989

A

L1+L2

3

1

2

-146,071

0,889

-28,136

11,132

A

L1+L2

19

1

2

1

5,977

0,351

1,077

7,027

A

L1+0.9*L2+0.9*L3

1

2

-5,799

0,127

-1,135

1,76

A

L1+L4

1

6

-5,948

0,001

1,139

1,592

A

L1+L3

1

13

7,705

0,544

0,072

7,705

A

L1+L2

2

501

2,401

0,464

-0,969

7,179

A

L1+0.9*L2+0.9*L4

2

2

1

31,834

0,271

6,043

6,238

A

L1+0.9*L2+0.9*L3

1

13

6,849

0,458

5,52

6,849

A

L1+L2

1

18

-0,018

-0,018

2,261

1,405

A

L1+L3

3

2

1

54,602

0,192

10,417

5,448

A

L1+0.9*L2+0.9*L3

1

13

5,992

0,372

10,327

5,992

A

L1+L2

1

18

-0,037

-0,037

3,243

1,219

A

L1+L3

20

1

2

1

54,602

0,192

10,417

5,448

A

L1+0.9*L2+0.9*L3

1

13

5,992

0,372

10,327

5,992

A

L1+L2

1

18

-0,037

-0,037

3,243

1,219

A

L1+L3

2

1

1

75,98

0,286

14,492

5,135

A

L1+L2

1

18

-0,055

-0,055

4,086

1,033

A

L1+L3

3

1

1

94,299

0,199

18,016

4,278

A

L1+L2

1

18

-0,074

-0,074

4,79

0,847

A

L1+L3

21

1

1

1

94,299

0,199

18,016

4,278

A

L1+L2

1

18

-0,074

-0,074

4,79

0,847

A

L1+L3

2

1

1

109,268

0,113

20,898

3,422

A

L1+L2

1

18

-0,093

-0,093

5,354

0,66

A

L1+L3

3

1

1

120,886

0,027

23,139

2,565

A

L1+L2

1

17

0,062

0,062

5,03

0,558

A

L1

2

18

-0,126

-0,126

22,002

2,289

A

L1+0.9*L2+0.9*L3

22

1

1

1

120,886

0,027

23,139

2,565

A

L1+L2

1

17

0,062

0,062

5,03

0,558

A

L1

2

18

-0,126

-0,126

22,002

2,289

A

L1+0.9*L2+0.9*L3

2

1

1

129,155

-0,059

24,739

1,708

A

L1+L2

1

17

0,044

0,044

5,378

0,371

A

L1

2

18

-0,206

-0,206

23,42

1,499

A

L1+0.9*L2+0.9*L3

3

1

1

134,073

-0,146

25,697

0,851

A

L1+L2

2

13

0,861

-0,172

23,111

0,861

A

L1+0.9*L2+0.9*L4

1

17

0,025

0,025

5,586

0,185

A

L1

2

18

-0,285

-0,285

24,247

0,71

A

L1+0.9*L2+0.9*L3

23

1

1

1

134,073

-0,146

25,697

0,851

A

L1+L2

2

13

0,861

-0,172

23,111

0,861

A

L1+0.9*L2+0.9*L4

1

17

0,025

0,025

5,586

0,185

A

L1

2

18

-0,285

-0,285

24,247

0,71

A

L1+0.9*L2+0.9*L3

2

1

1

135,641

-0,232

26,014

-0,005

A

L1+L2

1

13

0,084

-0,042

5,08

0,084

A

L1+L4

1

14

-0,085

-0,168

6,217

-0,085

A

L1+L3

1

17

0,006

0,006

5,655

-0,001

A

L1

2

18

-0,365

-0,365

24,483

-0,08

A

L1+0.9*L2+0.9*L3

3

1

1

133,858

-0,318

25,689

-0,862

A

L1+L2

2

14

-0,87

-0,444

24,128

-0,87

A

L1+0.9*L2+0.9*L3

27

3

2

2

-1,08

-1,08

0

-7,187

A

L1+0.9*L2+0.9*L3

1

14

-7,716

-1,008

0

-7,716

A

L1+L2

28

1

1

1

0,437

0,437

0

10,189

A

L1+L2

1

2

-0,076

-0,076

0

2,215

A

L1+L3

31

1

1

1

153,714

-0,08

34,027

5,095

A

L1+L2

2

18

-0,228

-0,228

31,364

4,696

A

L1+0.9*L2+0.9*L3

2

1

1

169,292

-0,167

37,493

4,245

A

L1+L2

2

18

-0,308

-0,308

34,559

3,913

A

L1+0.9*L2+0.9*L3

3

1

1

182,022

-0,253

40,328

3,396

A

L1+L2

2

18

-0,387

-0,387

37,172

3,131

A

L1+0.9*L2+0.9*L3

32

1

1

1

182,022

-0,253

40,328

3,396

A

L1+L2

2

18

-0,387

-0,387

37,172

3,131

A

L1+0.9*L2+0.9*L3

2

1

1

191,904

-0,339

42,534

2,547

A

L1+L2

2

18

-0,467

-0,467

39,205

2,348

A

L1+0.9*L2+0.9*L3

3

1

1

198,938

-0,425

44,109

1,698

A

L1+L2

2

18

-0,546

-0,546

40,657

1,565

A

L1+0.9*L2+0.9*L3

33

1

1

1

198,938

-0,425

44,109

1,698

A

L1+L2

2

18

-0,546

-0,546

40,657

1,565

A

L1+0.9*L2+0.9*L3

2

1

1

203,123

-0,512

45,054

0,849

A

L1+L2

2

18

-0,626

-0,626

41,528

0,783

A

L1+0.9*L2+0.9*L3

3

1

1

204,461

-0,598

45,37

0

A

L1+L2

2

18

-0,705

-0,705

41,819

0

A

L1+0.9*L2+0.9*L3

34

1

1

1

204,461

-0,598

45,37

0

A

L1+L2

2

18

-0,705

-0,705

41,819

0

A

L1+0.9*L2+0.9*L3

2

1

1

202,951

-0,684

45,054

-0,849

A

L1+L2

2

18

-0,785

-0,785

41,528

-0,783

A

L1+0.9*L2+0.9*L3

3

1

1

198,593

-0,77

44,109

-1,698

A

L1+L2

2

18

-0,864

-0,864

40,657

-1,565

A

L1+0.9*L2+0.9*L3

39

1

1

1

61,197

-1,46

13,863

-8,491

A

L1+L2

2

18

-1,5

-1,5

12,778

-7,826

A

L1+0.9*L2+0.9*L3

2

1

1

31,206

-1,547

7,247

-9,34

A

L1+L2

2

18

-1,58

-1,58

6,679

-8,609

A

L1+0.9*L2+0.9*L3

3

2

2

-1,659

-1,659

0

-9,392

A

L1+0.9*L2+0.9*L3

1

14

-10,189

-1,633

0

-10,189

A

L1+L2