Пояснительная записка (1230199), страница 6

Просмтор этого файла доступен только зарегистрированным пользователям. Но у нас супер быстрая регистрация: достаточно только электронной почты!

Текст из файла (страница 6)

Таблица 3.3 – Расчет теплового импульса

3.2.3 Выбор сборных шин и токоведущих элементов

Ошиновки и сборные шины открытых РУ -27,5 кВ и выше, выполняют гибкими сталеалюминиевыми проводами.

Шины проверяются по длительному допускаемому току, А

, (3.33)

где I_{р max} – максимальный рабочий ток сборных шин, А; I_доп – длительно допускаемый ток для выбранного сечения, А.

По термической стойкости проверку производят по формуле:

, (3.34)

где q_мин – минимальное допустимое сечение токоведущей части по условию ее термической стойкости, мм; В_к – тепловой импульс к.з. для соответствующей характерной точки подстанции, кА²·с; С – коэффициент, который при наибольших допустимых температурах согласно [17] равен для алюминиевых шин ; q – выбранное сечение шины, мм.

По условию отсутствия коронирования (при напряжении 35 кВ и выше)

(3.35)

где – максимальное значение начальной критической напряженности электрического поля, при котором возникает разряд в виде короны, кВ/см

(3.36)

где – коэффициент, учитывающий шероховатость поверхности провода. Для многопроволочных проводов = 0,82; – радиус провода, см;

Напряженность электрического поля около поверхности провода

(3.37)

где – линейное напряжение, кВ; – среднее геометрическое расстояние между проводами фаз, см. При горизонтальном расположении фаз Здесь - расстояние между соседними фазами. Для сборных шин напряжением 220 кВ это расстояние принято равным 400 см.

Проверим гибкие шины ОРУ – 220 кВ по условию коронирования

Поскольку , то условие проверки выполняется.

Таблица 3.4 – Выбор сечения сборных шин

Наименование присоединения	Тип провода	Длительный режим		Проверка по режиму КЗ
		, А	qн, мм2	qн > qмин
Вводы 220 кВ	АС – 240/56	610>573	240	240>196
Секции шин 220кВ	АС – 240/56	450>396,8	240	240>196
Вывод к ОРУ 27,5 кВ	2АС 300/66	1360>1000	300	288,5>119
Сборные шины СН	АС 300/66	690>629,8	300	288,5>119
Фидера 27,5 кВ	2АС 185/24	1040>900	185	187,0>119

3.2.4 Выбор изоляторов

Гибкие шины ОРУ подстанций крепят на гирляндах подвесных изоляторов. Для подвески изоляции высоковольтных токоведущих частей ОРУ – 27,5 кВ используем подвесные гирлянды из трех изоляторов ПСД – 70Е; ОРУ – 220 кВ из четырнадцати изоляторов ПСД – 70Е.

3.2.5 Выбор выключателей

Методика выбора выключателей, согласно [4].

Условия выбора:

По номинальному напряжению

. (3.38)

По номинальному току

. (3.39)

Условия проверки:

По отключающей способности. Согласно [7] отключающая способность выключателя характеризуется следующими параметрами:

а) номинальным током отключения I_{ном.отк} в виде действующего значения периодической составляющей отключаемого тока;

б) допустимым относительным содержанием апериодической составляющей в отключаемом токе β_н, %;

в) нормированными параметрами переходного восстанавливающего напряжения.

Время определяется, с

, (3.40)

где t_з.min - время действия релейной защиты, с; t_св - собственное время отключения выключателя, согласно [8, 9].

Номинальный ток отключения выбираем, согласно [8,9].

Допустимое относительное содержание апериодической составляющей в отключаемом токе:

, (3.41)

где i_а.ном - номинальное допускаемое значение апериодической составляющей в отключаемом токе в момент размыкания дугогасительных контактов, для времени

Производим проверку на симметричный ток отключения:

, (3.42)

Проверяем возможность отключения апериодической составляющей тока короткого замыкания в момент расхождения контактов:

. (3.43)

Проверка выключателя по тепловому импульсу тока короткого замыкания:

, (3.44)

где I_тер - предельный ток термической стойкости, согласно [8, 9]; tпер - длительность протекания тока термической стойкости, согласно [8, 9].

Пример расчета приведем для выключателя на обмотку высшего напряжения силового трансформатора согласно выражениям (3.38) – (3.44).

Выбираем элегазовый выключатель 3AP1 FG – 245, от производителя

Siemens

,

,

,

,

- условия выполняются.

Результаты расчета сводим в таблицу 3.4

Таблица 3.4 – Выбор выключателей

3.2.6 Выбор разъединителей

Производим выбор разъединителей, согласно [4]. Результаты расчета сводим в таблицу 3.5.

Выбор по номинальному напряжению

. (3.45)

Выбор по номинальному току

. (3.46)

По электродинамической стойкости

, (3.47)

где i_{пр скв} - предельный сквозной ток короткого замыкания, согласно [14].

Проверка разъединителя по тепловому импульсу тока короткого замыкания

, (3.48)

Пример расчета приведем для линейного разъединителя на ввод ОРУ – 220 кВ согласно выражениям (3.41) – (3.44).

Проверка разъединителя РНДЗ-2-220/1000У:

_{Uуст = 110 = Uном = 110},

I_рmax = 562,96 I_ном = 2000,

i_у = 30,292 i_прскв = 80,

- условия выполняются.

Таблица 3.5 – Выбор разъединителей

Наименование РУ	Тип аппарата	Тип привода	, кВ	А	iпр с / i уд , кА.	I2t×t / Вк , (кА)2×с
Вводы 220 кВ	РНДЗ-2-220/1000У	ПДН-1У1	220 ³ 220	1000 ³ 573	68 ³ 31,94	2187³338,6
Сборные шины ОРУ- 220 кВ	РНДЗ-1-220/1000У	ПДН-1У1	220 ³ 220	1000 ³ 396,8	68 ³ 31,94	2187³338,6
Обмотка высокого напряжения понизительного трансформатора	РНДЗ-1-220/1000У	ПДН-1У1	220 ³ 220	1000 ³ 157,6	68 ³ 31,94	2187³338,6
Ввод 27,5 кВ	РНДЗ-2- 35/2000; РНДЗ-1- 35/2000	ПР-90 П-ХЛ1	35 ³ 27,5	2000 ³ 1260	64 ³ 30,37	2500³115,6
Шины ОРУ- 27,5 кВ	РНДЗ-1- 35/1000	ПР-90 П-ХЛ1	35 ³ 27,5	1000 ³ 629,8	64 ³ 30,37	2500³115,6
Фидер контактной сети	РНДЗ-1 35/1000; РНД- 35/1000	ПР-90 П-ХЛ1; УМПЗ-II	35 ³ 27,5	1000 ³ 900	64 ³ 30,37	2500³115,6
Фидер ДПР	РНДЗ-1- 35/630	ПР-90 П-ХЛ1	35 ³ 27,5	630³ 250	64 ³ 30,37	1600³115,6
ТСН	РНДЗ-1- 35/630	ПР-90 П-ХЛ1	35 ³ 27,5	630³ 12,6	64 ³ 30,37	1600³115,6

3.2.7 Выбор измерительных трансформаторов тока

Характеристики

Список файлов ВКР