Пояснительная записка (1230199), страница 4

Просмтор этого файла доступен только зарегистрированным пользователям. Но у нас супер быстрая регистрация: достаточно только электронной почты!

Текст из файла (страница 4)

Расчеты для каждого часа суток в летний период, результаты представлены в таблице 2.2

Таблица 2.2 – Суммарный коэффициент загрузки обоих трансформаторов в летний период

Окончание таблицы 2.2

Максимальное значение нагрузки в летний период приходится на 3 час, где, максимальный коэффициент загрузки обоих трансформаторов равен 71,9 %.

Рисунок 2.1 – Количество переработанной электроэнергии на тягу.

Несмотря на ежегодное увеличение переработанной электрической энергии на тягу поездов (рисунок 2.1), вопрос об увеличении мощности данного энергообъекта на данный момент не ставится, т.к. анализируя коэффициенты загрузки силовых трансформаторов (таблица 2.1, 2.2), мною был сделан вывод о том, что необходимый запас мощности есть.

1. ВЫБОР ОБОРУДОВАНИЯ ТЯГОВОЙ ПОДСТАНЦИИ

3.1 Расчет токов короткого замыкания

Согласно ПУЭ выбор и проверка электрических аппаратов и токоведущих частей по электродинамической стойкости производится по току трехфазного к.з. I_к, поэтому необходимо произвести расчет токов к.з. для всех распределительных устройств (РУ) и однофазного замыкания на землю I_к для РУ питающего напряжения.

На основании исходных данных и принятой схемы главных электрических соединений подстанции составляется расчетная схема, а по ней схема замещения проектируемой подстанции.

Рисунок 3.1 – Расчетная схема тяговой подстанции

Схема замещения тяговой подстанции представляет собой электрическую схему, элементами которой являются схемы замещения реальных устройств их основными электрическими характеристиками (активными, реактивными, емкостными или реактивными индуктивными сопротивлениями). Схема замещения тяговой подстанции представлена на рисунке 3.2.

Рисунок 3.2 – Схема замещения тяговой подстанции

Сопротивление системы до шин высокого напряжения тяговой подстанции, определяется по формуле

, (3.1)

где – результирующее относительное базисное сопротивление до точки К1; S_б – базисная мощность, МВА. S_б=100 МВА; S_КЗ1 – мощность короткого замыкания на шинах подстанции.

Сверхпереходной ток 3-х фазного замыкания , А рассчитывается по формуле

, (3.2)

где – базисный ток i-ой точки, А.

Базисный ток i-ой точки , А определяется по формуле0

. (3.3)

где U_ст – напряжение ступени, кВ.

Для источника ограниченной мощности необходимо пользоваться рас­четными кривыми.

Ударный ток в точке i_у, А определяется по формуле

, (3.4)

где - ударный коэффициент, для источника бесконечной мощности = 1,8.

Ток однофазного замыкания , А определяется по формуле

. (3.5)

Ток двухфазного замыкания , А определяется по формуле

. (3.6)

3.1.2 Расчет токов короткого замыкания до точки К1

Рисунок 3.3-Схема замещения для точки К1

Расчет параметров короткого замыкания производится по формулам (3.2) – (3.6).

;

Результаты расчета приведены в таблице 3.1.

В дальнейших расчетах принимается, что источник питания один и имеет бесконечную мощность, то есть все точки короткого замыкания являются уда­ленными.

3.1.3 Расчет токов короткого замыкания до точки К2

Параметры силового трансформатора напряжения.

Класс 220 кВ: ТДТНЖ-40000/220/27,5/10-97У1.

Номинальное напряжение в обмотках, кВ: U_квн=220; U_ксн=27,5 ; U_кнн=10.

Напряжение к.з.,%: U_квс=12,5; U_квн=22 ; U_кcн=9,5.

Потери: Р_х=54 кВт, Р_к=220 кВт, I_х=0,55 %.

Схема и группа соединения обмоток Y_н/ /-0-11.

Рисунок 3.4 - Схема замещения для точки К2

Индуктивное сопротивление обмотки высокой стороны трансформатора:

(3.7)

где S_нт – мощность тягового трансформатора, МВА.

Индуктивное сопротивление обмотки низкой стороны трансформатора:

, (3.8)

, (3.9)

Результирующее сопротивление до точки К2 (10 кВ)

;

.

Ток короткого замыкания до точки К2 I_к2 , кА :

,

.

По формуле (3.4) определяем ударный ток до точки К2 , кА :

.

Мощность короткого замыкания в точке К2, МВА, определяется как

.

Ток двухфазного замыкания , А

Характеристики

Список файлов ВКР