поясн. записка ДП РЗА ПС Тумнин (1229151), страница 4

Просмтор этого файла доступен только зарегистрированным пользователям. Но у нас супер быстрая регистрация: достаточно только электронной почты!

Текст из файла (страница 4)

Ориентировочно принимается R обм 0,2R ном ); R ном номинальная вторичная нагрузка трансформатора тока (тех. характеристики ТТ.Выбирается по обеспечению условия (2.24)); R 'прис - присоединённая активнаянагрузка (см. формулы 2.26 и 2.27).Присоединённая активная нагрузка зависит, как от вида КЗ, так и от схемытоковых цепей. Для случая соединения ТТ и нагрузки в полную звезду R 'присможет быть рассчитана по формулам (2.26) и (2.27)для КЗ между тремя фазами:R 'прис pLK R рел  R пер ,s(2.26)для однофазного КЗ, учитывая обтекание током нулевого провода сборкиТТ и реле:R 'прис  2где pp LK  R рел  R пер ,s(2.27)- удельное сопротивление меди (0,0175 Оммм/м); L - длинасоединительных проводов, м; s - сечение жил контрольного кабеля (изначальнопринимается 2,5 мм2); K - температурный коэффициент принимаетсяK= 1,2;R рел - суммарное сопротивление подключённых реле в фазной цепи, цепинейтрали.

Принимается, что сопротивление одного модуля тока МП устройств~ 0,5 Ом (0,5 ВА) для Iн = 1 А, ~ 0,08 Ом (2 ВА) для Iн = 5 А; R пер сопротивление переходных контактов (принимается R пер = 0,1 Ом).В случае невыполнения условия (2.24) необходимо либо изменитькоэффициент трансформации ТТ, либо уменьшить нагрузку вторичнойобмотки, как правило увеличением сечения жил контрольного кабеля.36Расчёты для самых нагруженных вторичных обмоток соответствующих ТТприведены в таблице 2.7 (см. ниже).Таблица 2.7 – Расчет нагрузки вторичных обмоток ТТ для РЗМестоустановкиХарактеристики ТТ и проверка условия (2.24)Характеристика обмотки ТТПотребление приборов в фазной цепиВыполнение условия (2.24) при«внутренних» и «внешних» КЗВнеш.КЗВнутр.КЗРасчетные токи при внутренних ивнешних КЗ и суммарная нагрузкаприборов и контрольного кабеляприсимметричноминесимметричном поврежденииВнеш.КЗТТ в цепивыключателя220 кВ ВЛ 220кВ к ПСВысокогорная, кернТА5Внутр.КЗКонтрольный кабель и его потребление вфазной цепиХарактеристика обмотки ТТПотребление приборов в фазной цепиВыполнение условия (2.24) при«внутренних» и «внешних» КЗ37Внеш.КЗВнутр.КЗРасчетные токи при внутренних ивнешних КЗ и суммарная нагрузкаприборов и контрольного кабеляприсимметричноминесимметричном поврежденииВнеш.КЗТТ в цепивыключателя220 кВ ВЛ 220кВ к ПСВанино, кернТА5Внутр.КЗКонтрольный кабель и его потребление вфазной цепи5Р 2030 ВАДЗЛ2 ВАОМП2 ВАдлинасечениеI (3)КЗ120 м=1,6 кА81,2 ВАI (1)КЗ=1,5 кА71,3 ВАI (3)КЗ=0,9 кА46,1 ВАI (1)КЗ=0,7 кА27,9 ВА2,5 мм21000/54 ВА25,2 ВА19,08 > 0,8Выполняется11,34 > 0,75Выполняется19,08 > 1,08Выполняется11,34 > 0,84Выполняется5Р 20ДЗЛОМПдлинасечениеI (3)КЗ30 ВА2 ВА2 ВА160 м=0,9 кА32,5 ВАI (1)КЗ=1 кА40,1 ВАI (3)КЗ=1,6 кА188,7 ВАI (1)КЗ=1,2 кА106,1 ВА2,5 мм21000/54 ВА33,6 ВА15,55 > 0,45Выполняется8,93 > 0,5Выполняется15,55 > 1,92Выполняется8,93 > 1,44ВыполняетсяПродолжение таблицы 2.7Характеристика обмотки ТТПотребление приборов в фазной цепиВнеш.КЗВнутр.КЗВыполнение условия (1) при«внутренних» и «внешних» КЗВнеш.КЗРасчетные токи при внутренних иТТ в цепивнешних КЗ и суммарная нагрузкаремонтнойприборов и контрольного кабеляперемычкиприсимметричноми220 кВ ВЛ 220несимметричном повреждениикВ, керн ТА5Внутр.КЗКонтрольный кабель и его потребление вфазной цепиХарактеристика обмотки ТТПотребление приборов в фазной цепи38Внеш.КЗВнутр.КЗВыполнение условия (2.24) при«внутренних» и «внешних» КЗВнеш.КЗТТ в цеписиловоготр-ра 220/10кВ, керн ТА4Расчетные токи при внутренних ивнешних КЗ и суммарная нагрузкаприборов и контрольного кабеляприсимметричноминесимметричном поврежденииВнутр.КЗКонтрольный кабель и его потребление вфазной цепи5Р 30ДЗЛОМПдлинасечениеI (3)КЗ30 ВА2 ВА2 ВА180 м=0,9 кА35,9 ВАI (1)КЗ=1 кА44,3 ВАI (3)КЗ=1,6 кА210,2 ВАI (1)КЗ=1,2 кА118,2 ВА2,5 мм21000/54 ВА37,8 ВА23,34 > 0,45Выполняется14,69 > 0,5Выполняется23,34 > 1,92Выполняется14,69 > 1,44Выполняется5Р 20ДЗЛОМПдлинасечениеI (3)КЗ30 ВА2 ВА2 ВА80 м=2,5 кА145,6 ВАI (1)КЗ=1,9 кА46,8 ВАI (3)КЗ=0,2 кА1,6 ВА2,5 мм21000/54 ВА16,8 ВА23,1 > 1,25Выполняется16,64 > 0,95Выполняется23,1 > 1,08ВыполняетсяОкончание таблицы 2.710Р 20ДЗТ30 ВА2 ВАКонтрольный кабель и его потребление вфазной цепидлинасечение60 мВнеш.КЗ1500/52 ВА2,5 мм212,6 ВАI (3)КЗI (1)КЗI (3)КЗ=4,5 кА285,3 ВАI (1)КЗВнутр.КЗВыполнение условия (2.24) при«внутренних» и «внешних» КЗВнеш.КЗРасчетные токи при внутренних ивнешних КЗ и суммарная нагрузкаТТ на вводе 10 приборов и контрольного кабелясимметричномикВ, керн ТА3 принесимметричном поврежденииВнутр.КЗХарактеристика обмотки ТТПотребление приборов в фазной цепи8,96 > 5,4Выполняется2.7 Выбор трансформатора напряжения2.7.1 Первичные критерии выбора трансформаторов напряженияМетодикуивыборизмерительныхтрансформаторовнапряженияпроизводится по следующим условиям:1) По напряжению (аналогично формуле 2.5).2) По нагрузке вторичной цепи:S2Н S2 ,(2.28)где S2Н - номинальная мощность трансформатора в выбранном классеточности, ВА; S2 - мощность вторичной нагрузки, ВА.39Мощность, потребляемая всеми приборами и реле, присоединенными квторичной обмотке ТН, ВА:S2   SПРИБ cos ПРИБ 2   SПРИБ sin ПРИБ 2 ,(2.29)где  SПРИБ cos ПРИБ - сумма активных мощностей всех приборов, Вт; SПРИБ sin ПРИБ - сумма реактивных мощностей всех приборов, ВАр; SПРИБ мощность,потребляемая обмоткойнапряжения одного прибора, кВА;cos ПРИБ 0,38 для счётчиков; для остальных приборов cos ПРИБ 1 .Таблица 2.8 – Выбор трансформаторов напряженияНаименование РУТип ТНКлассточностиОРУ-220 кВЗНГ-2200,2/0,5/3РКРУ-10 кВЗНОЛ.060,5/0,5/3РКРУН-СЦБ-10 кВЗНОЛ.060,5/3РУсловие проверкиU Н  U Р , кВS2Н S2 , ВА10/10/10 220 ≥ 2204/4,2/2,210/10/10 10 ≥ 106/0,3/0,310 ≥ 1010/10  0,3/0,32.7.2 Расчет нагрузки вторичных цепей трансформаторов напряженияДля работы в нормальном режиме в классе точности 0,5 номинальнаямощность основной вторичной обмотки должна быть не менее 15 ВА (с учетомрезервирования).Результат расчетов вторичной нагрузки трансформаторов напряженияприведен в таблице 2.9 (см.

ниже).40Таблица 2.9 –Перечень нагрузок на вторичные обмотки трансформаторанапряжения 220 кВПриборУчетАИИС КУЭИзмеренияАСУ ТПДЗЛКСЗАУВОМПМКПАРАСДЗЛАУВКСЗОМПМКПАРАСУчетАИИС КУЭИзмеренияЗащитаИзмеренияЗащитаТипКлассточностиобмоткиприсоединенияЧислоприборовшт.Для ОРУ-220 кВ: ЗНГ-220Меркурий 2340,24ARTMЩМ962Siemens27SD522Siemens27SA5220,5Siemens26MD664Бреслер 01091ПроСофт2Бреслер 01091Siemens2Siprotec 4Siemens26MD664Siemens3Р27SA522Бреслер 01091ПроСофт2Бреслер 01091Для КРУ-10 кВ: ЗНОЛ.06Меркурий 2340,56ARTMSiemens 7SJ6420,51Siemens 7SJ6223Р1Для КРУН-СЦБ-10 кВ: ЗНОЛ.06Siemens 7SJ6420,51Siemens 7SJ6223Р141ВАСуммарная мощностьнагрузкинаобмоткуВА14Мощностьнагрузки10,10,14,20,30,10,50,10,10,30,12,20,10,50,1160,30,30,30,30,30,30,30,33 ВЫБОР ПАРАМЕТРОВ НАСТРОЙКИ УСТАВОК В РЗА ВЛ 220 кВТУМНИН – ВАНИНО И СИЛОВОГО ТРАНСФОРМАТОРА3.1 Выбор параметров настройки основных защит линииРасчеты проводятся согласно Методическим указаниям [6].3.1.1 ANSI 21, 21N.

Дистанционная направленная защитаВыбор уставок по сопротивлению первой ступени ДЗ ВЛ.Выбор уставки X1. Расчетная формула для определения уставки пореактивной составляющей сопротивления прямой последовательности, Ом:X1 KОТС X11 РАС.ЭКВ ,(3.1)где KОТС 0,85 – коэффициент отстройки; X11РАС.ЭКВ  эквивалентное полноесопротивлениепрямойпоследовательностипервойступенизащиты,определяется по условиям, Ом:X1 1 РАС.ЭКВ  X 1Л1  28,22.(3.2)Тогда:X10,8528,2224(200/2200) 2,18.Примечание – Преобразование из первичных величин во вторичныепроизводится по выражению (например: для полного сопротивления Z):42ZВТОР K ТТZПЕРВ ,K ТН(3.3)где K ТТ , K ТН - коэффициенты трансформации трансформаторов тока инапряжения, равные 1000 5 и 220 0,1 соответственно.Уставкупопоследовательностиреактивнойсоставляющейпринимаемравнойсопротивленияуставкепонулевойреактивномусоставляющему сопротивления прямой последовательности.Принимаем: Уставка X(Ст1) (Адрес 1303): X(Z1) = 3 Ом.Величина комплексного коэффициента компенсации (по модулю и углу):1 ZK 0   0 1 ,3  Z1 (3.4)где Z1 – полное сопротивление прямой последовательности линии, Ом; Z0 –полное сопротивление нулевой последовательности линии, Ом.Рассчитаем модуль и угол комплексного коэффициента компенсации, о.е.:RЕ 1  R0  1 ,R L 3  R1(3.5)X Е 1  X0  1 .X L 3  X1(3.6)Согласно рассчитанным данным полные параметры линии (L=68 км):R1 6,66 Ом, R 0 16,86 Ом, X1  28,221 Ом, X0 93,243 Ом.Тогда:R Е 1  16,86  1  0,51R L 3  6,6643X Е 1  93,243  1  0,77 .X L 3  28,221 Принимаем: Уставка RE/RL(Ст1) (Адрес 1116): (RE/RL(Z1) = 0,51 (о.е.);Уставка XE/XL(Ст1) (Адрес 1117): (XE/XL(Z1) = 0,77 (о.е.).Выбор уставки R1.

Характеристики

Список файлов ВКР