поясн. записка ДП РЗА ПС Тумнин (1229151), страница 7

Просмтор этого файла доступен только зарегистрированным пользователям. Но у нас супер быстрая регистрация: достаточно только электронной почты!

Текст из файла (страница 7)

Согласно рекомендациям [8],минимальная уставка наклона характеристики торможения (2) принимаетсяравной: 87T (Krest2)  0,5 o.e.Токначалаторможенияхарактеристики(2)(соответствуетточкепересечения характеристик торможения 1 и 2) принимается равным:Iторм.нач.(2)  5 o.e.Уставка начальной точки характеристики (2) (величина смещения вдоль осиI торм. Iном. ) определяется из выражения, о.е.:Iб.т.торм.(2)  Iторм.нач.(2)  Iдиф.1 2 К торм.(2) ,(3.39)где: Iдиф.1 2 - дифференциальный ток разности характеристик торможения 1 и2, о.е.Iдиф.1 2  К торм.(1)  Iторм.нач.(2)  Iб.т.торм.(1)  ,(3.40)Iб.т.торм.(1) – базовая точка торможения первого наклонного участкахарактеристики торможения, о.е.Iдиф.1 2  0,32  (5  1,03)  1,27.Iб.т.торм.(2)  5  1,27 0,5  2,46.66Уставка Коэффициента торможения диф.защиты Krest2  0,5 Адрес 1243A(SLOPE 2).Положение точки пересечения характеристики торможения с осью:I торм.

Iном.  1,27 IПороговуюInO Адрес 1244A (BASE POINT2).максимальнуювеличинусрабатыванияI-DIFF>>дляТрансформатора, рекомендуется принимать из условий:ОтстройкаотброскатокавключенияненагруженногоТрансформатора:87T (I  DIFF )  I   6  7   InO .(3.41)Отстройка от величины максимального сквозного тока КЗ на стороне(шинах) НН Трансформатора.

При наличии питания только на одной сторонеТрансформатора (ВН), можно упрощенно представить, о.е.:87T (I  DIFF )  1 Uk   InO ,(3.42)где: Uk = 0,105 – относительная минимальная величина напряжения короткогозамыкания Трансформатора между обмотками. 1 87T (I  DIFF )    InO  9,5. 0,105 Принимается максимальное расчетное значение I-DIFF>>: Уставка по токуфункции диф.отсечки (I  DIFF )  10  InO Адрес 12313.3.1.1.5 Согласнорекомендациям[8],уставкадополнительного торможения диф.защиты принимается:(I  ADD ON STAB)  12  I InO Адрес: 1261А67потокуначалаУставка по длительности дополнительного торможения диф.защиты:(T ADD ON  STAB.)  20 Cycle Адрес: 1262AГармоническое торможение. Согласно рекомендациям [8], отношениечастоты 2 гармоники к частоте основной гармоники предварительноустановлено равным и принимается: I2fN IfN  15% Адрес 1271Уставка: 3.

Harmonic (3 гармоника) или 5. Harmonic (5 гармоника), илиотключено торможение от n-ой гармоники уставкой OFF (Отключено).Относительная величина гармонической составляющей, которая блокируетдифференциальнуюступеньIDiff  .Согласнорекомендациям[8],используется предустановленная уставка, принимаемая: I5fN IfN  30% Адрес1276.ANSI 50, 51.

Максимальнаятрехфазнаятоковаязащита(ненаправленная) на стороне ВН Трансформатора. Применяемое устройствоSIPROTEC: 7SJ62х-64х (РЗА ВН).Ток срабатывания МТЗ ВН (максимальная величина) без пуска понапряжению выбирается по условиям:Отстройкаотмаксимальногорабочеготокаперегрузкивпослеаварийных режимах, А:50  1 I    Icз  1,5  1,65  Iраб.макс.вн ,(3.43)где Iраб.макс.вн - максимальный рабочий ток Трансформатора на стороне ВН сучетом перегрузок, А.Iраб.макс.вн  1,05  25,1  26,35.50  1 I    Icз  1,65  26,35  43,5 .68(3.44)Согласование с токами срабатывания МТЗ на стороне НН Трансформаторапри отсутствии (или отключении) питания на стороне НН, А:50  1 I    Icз  Ксогл   Iсз.нн  Iмакс.нн ,(3.45)где Ксогл – коэффициент согласования, равный 1,1; Iсз.нн – ток срабатываниязащиты на низкой стороне трансформатора, А;Iсз.нн  1,5  1,65  Iраб.макс.нн ,(3.46)где Iраб.макс.нн - максимальный рабочий ток трансформатора на стороне ННс учетом перегрузок, А.Iраб.макс.нн  1,05  Iном.нн  1,05  524,9  551,15,Iсз.нн (3.47)1,65  551,15  11 43,5.230Iмакс.нн – максимальный рабочий ток нагрузки секции НН трансформатора, приотсутствии точных данных равен 71% от Iном.нн, А.Iмакс.нн  0,71  Iном.нн 0,71  524,9 11 17,8.23050  1 I    1,1   43,5  17,8  67,43.Примечание: все токи приведены к напряжению ВН.Принимается: (50-1 PICKUP) = 67,43 / 300 = 0,22 (о.е.) Адрес 120469(3.48)Ток срабатывания МТЗ ВН (максимальная величина) с пуском поминимальному напряжению на стороне НН выбирается по условиям:Отстройка от максимального рабочего тока перегрузки в послеаварийныхрежимах, А:50  1 I    Icз  1,3  Iном.тр.вн  1,3  25,1  32,63.(3.49)Согласование с токами срабатывания МТЗ на стороне ВН и ННТрансформатора при отсутствии (или отключении) питания на стороне НН(аналогично формуле 3.45):50  1 I    Icз  Ксогл   Iсз.нн  Iмакс.нн   1,1  43,5  17,8  67,43.Примечание: Все токи приведены к напряжению ВНПринимается: (50-1 PICKUP) = 67,43/300 = 0,22 (А) Адрес 1204НапряжениесрабатыванияоргановпускаМТЗВНпоминимальному напряжению на сторонах НН (минимальная величина),выбирается по условиям:Обеспечение возврата пуска после отключения внешнего КЗ, В:27  1 U    0,65  Uном.тр.нн ,(3.50)Uном.тр – номинальное напряжение на стороне НН трансформатора, В;27  1 U    0,65 11000  7150.Отстройка от напряжения самозапуска после повторного включения (АПВ,АВР) заторможенных электродвигателей, В:7027  1 U    0,6  Uном.тр.нн  0,6  11000  6600.(3.51)Принимается: 27-1(U<) = 6600 (В).Выдержка времени МТЗ (с пуском/без пуска) напряженияна отключениеТрансформатора на всех сторонах и пуск УРОВ ВН, с:50  1 Т   Тсз.пред.

 Тзап. ,(3.52)где: Тсз.пред. = 1 - выдержка времени последних ступеней МТЗ на стороне ННТрансформатора, с; Тзап. = 0,3÷0,4 – запас времени на отработку ступени, с.50  1 Т   1  0,3  1,3.Уставка по времени срабатывания МТЗ ВН: (50-1 DELAY) = 1 с; Адрес 1205ANSI49.ТоковаязащитаотперегрузкинасторонеВНТрансформатора. Применяемое устройство SIPROTEC: 7SJ62х-64х (РЗА ВН).Ток срабатывания ТЗП ВН выбирается по условию отстройки отноминального тока Трансформатора на данной стороне, А:49  I    Iсз  1,2  Iном.тр.вн  1,2  25,1  30,12.(3.53)Принимается: 49 (I >) = 30/300 = 0,1 (о.е.)Выдержка времени ТЗП с действием на сигнал принимается: 49 (Т) = 10 сек.Уставка по току ТЗП ВН (I ALARM) = 0,1 Адрес 4205713.3.2 Основные защиты трансформатора и резервные токовые защитына стороне низкого напряжения трансформатораРасчеты уставок защит на стороне низкого напряжения Трансформаторавыполняются аналогично расчетам для стороны ВН в соответствии с [8], сприведением значений полученных величин к напряжению НН.Результаты расчета защит трансформатора по низкой стороне сведены втаблицу 3.4 (см.

ниже).Таблица 3.4 – Результаты расчета основных и резервных токовых защиттрансформатора на стороне низкого напряженияНаименование параметраЗначениеANSI 87T. Продольная дифференциальная токовая защитаПрименяемое устройствоSIPROTEC: 7UT6XX(I  DIFF )  173,3 I InOУставка по току основной функциидиф.защиты, о.е.Уставка Коэффициента торможенияДиф.защиты (1), ААдрес 1221Krest1  541,56Адрес 1241A (SLOPE1)Положение точки пересеченияхарактеристики торможения с осью (1), о.е.I торм. Iном.  1,03 IInOАдрес 1242A (BASE POINT1)Krest2  0,5Уставка Коэффициента торможениядиф.защиты (2), о.е.Адрес 1243A (SLOPE 2)Положение точки пересеченияхарактеристики торможения с осью (2), о.е.Уставка по току функции диф.отсечки, о.е.I торм.

Iном.  1,27 IInOАдрес 1244A (BASE POINT2)(I  DIFF )  10  InOАдрес 1231(I  ADD ON STAB)  12  I InOуставка по току начала дополнительноготорможения диф.защиты, о.е.Адрес: 1261АУставка по длительности дополнительноготорможения диф.защиты, циклотношение частоты 2-ой гармоники кчастоте основной гармоники, %72(T ADD ON  STAB.)  20Адрес: 1262AI2fN IfN  15Адрес 1271Окончание таблицы 3.4Относительная величина гармоническойсоставляющей, %ANSI 50, 51. Максимальная трехфазнаяПрименяемое устройствоТок срабатывания МТЗ без пуска понапряжению, о.е.Ток срабатывания МТЗ с пуском поминимальному напряжению, о.е.Напряжение срабатывания органов пускаМТЗ по минимальному напряжению, ВI5fN IfN  30Адрес 1276токовая защита (ненаправленная)SIPROTEC: 7SJ62х-64х(50-1 PICKUP) = 0,7Адрес 1204(50-1 PICKUP) = 0,7Адрес 1204Уставка по времени срабатывания МТЗ, с27-1(U<) = 6600(50-1 DELAY)=1,3Адрес 1205Проверка чувствительности МТЗ для органаK Ч  1,33тока, о.е.Проверка чувствительности МТЗ для органаK Ч  5,71напряжения, о.е.ANSI 49.

Токовая защита от перегрузкиПрименяемое устройствоSIPROTEC: 7SJ62х-64хТок срабатывания ТЗП, о.е.49 (I >) = 0,4Выдержка времени ТЗП с действием на49 (Т) = 10сигнал, с3.4 Выбор уставок АПВПо условиям бесперебойности и надежности работы энергосистемы времясрабатывания устройства АПВ (tАПВ) желательно иметь минимальным.Время срабатывания однократного АПВ выбирается по двум условиям:1) По условиям деионизации среды, с:t АПВ1  t Д  t запгде t Д — время деионизации; t зап — время запаса.73(3.54)t АПВ1  0,3  0,4  0,7.По данным испытаний [9] в сетях напряжением до 220 кВ tД составляетоколо 0,2 с при токе КЗ до 15 кА и 0,3 — 0,4 с при токах более 15 кА. Налиниях 330 и 500 кВ tзап также составляет 0,3 — 0,4 с. Поэтому в расчетах поформуле (3.54) для сетей напряжением выше 35 кВ рекомендуется приниматьtД = 0,3 ÷ 0,4 с; tзап = 0,4 ÷ 0,5 с (учитывает разброс tД, в частности за счетатмосферных условий, и погрешность реле времени АПВ);2) По условию готовности привода выключателя, с:t АПВ1  t Г.П.

 t зап ,(3.55)где t зап - время запаса, учитывающее непостоянство времени готовностипривода и погрешность реле времени АПВ, tзап = 0,3 ÷ 0,5 с;t Г.П. – время готовности привода. Для пружинного привода выносного(ППВ) производства ЗАО «УЭТМ», оно составляет не более 0,07 с.t АПВ1  0,07  0,3  0,37.По выражениям (3.53) и (3.55) выбирается большее значение – 0,7 с. Дляболее верного срабатывания допускается увеличить время первой (в данномслучае единственной) ступени АПВ до 1,0 с: t АПВ1  1.744 ЭКОНОМИЧЕСКОЕ ОБОСНОВАНИЕ ВНЕДРЕНИЯМИКРОПРОЦЕССОРНЫХ УСТРОЙСТВ ЗАЩИТУстановка и эксплуатация микропроцессорных устройств защит требуетопределенных материальных затрат, а следовательно, и необходимых техникоэкономических обоснований целесообразности их внедрения.

Характеристики

Список файлов ВКР