Антиплагиат3 (1222084), страница 6

Просмтор этого файла доступен только зарегистрированным пользователям. Но у нас супер быстрая регистрация: достаточно только электронной почты!

Текст из файла (страница 6)

Расчет плиты2.2.1 Исходные данныеРасчет плиты перекрытия марки ПК 62.15-8 Ат с предварительным напряжениемРисунок 2.5 – Сечение плитыРасчётная ширина верхней полки при боковых подрезках 15 мм:bf= bk[13]- (2 x 15) = 1490 - (2 x 15) = 1460 мм, гдеЬк –конструктивная ширина плиты.Высота балки h=220 ммРасчётная толщина полкиhf ′=(h—d)/2=(220-159)/2=30,5 мм (2.12)Расчётная ширина ребра b=bf ′ - 7 х d= 1460 - 7 х 159 = 347 мм (2.13)2.2.2[13]Расчетная схема плитыРисунок 2.5 – Расчетная схемаРасчётный пролёт плиты для зданий с кирпичными стенами.Расчётный пролёт плиты:lо = lк - с = 6,18 - 0,23 =5.95, (2.13)где с = 0,23 — величина опирания плиты на стены.lк- (конструктивная длина плиты)lк = 6300 - 20 = 6280мм = 6,28м (20 мм - ширина шва между плитами). Номинальная ширина плиты b= 1,5м.Конструктивная ширина плиты с учётом швов между плитами:Ьк = b - 10 = 1500 - 10 = 1490 мм (10 мм - ширина шва между плитами).[13]Стандартная высота плиты h = 220мм.2.2.3 Сбор нагрузок на плиту перекрытияНагрузка на плиту складывается из постоянной нагрузки - собственного веса элементов и временной нагрузки,действующей на перекрытие.

Для учёта нагрузки от перегородок определим эквивалентную нагрузку от весаперегородки, расположенной поперек пролета плиты:Перегородка кирпичная оштукатуренная с двух сторон[13]F=(δ1+2=(0,12+2х0,02)х2,78х18x1,49=11,9кН (2.14)Н- высота этажа без учёта пола (3-0,22=2,78 м); у- уд. вес кладки, Н/м3.Эквивалентная равномерно распределённая нормативная нагрузка по площади при В =1,5 м:[13]qэ кв=2,52кПа (2.15)Мкп= = кНм (2.16)Подсчёт нагрузок на 1м2 перекрытия приведён в табл.

2.7Таблиц а 2.7 -Нормативные и расчётные нагрузки на 1м2 перекрытия.№http://dvgups.antiplagiat.ru/ReportPage.aspx?docId=427.23688978&repNumb=114/2226.04.2016Антиплагиатп.п. Нагрузка Нормативная нагрузка,[17]кПа Коэ ф. надёж . по нагрузке Расчётная нагруз, кПа 1. 2. 3. 4. 5. Постоянная 1. Линолеум поливинилхлоридный на тканевойоснове, р = 1800 кг/м3, толщ ина t=5 мм.0,09 1,1 0,099 Окончание таблиц ы 2.7.2. Стяж ка легкобетонная р= 900 кг/м3, t = 77 мм. 0,69 1,3 0,9 3.

Перегородка t = 0,12 м р= 1800 кг/м3 11,9 1,1 13,09 4.Ж елезобетонная плита многопустотная р = 2500 кг/м3, t = 220 мм3,2 1,1 3,52 6. Итого 15,88 17,609 7. Временная 1,5[] 1,2 1,8 В том числе: 17,38 19,409Расчёт нагрузки на 1 м/пог.при ширине плиты 1,5 м с учётом коэффициента надёжности по назначению здания[17]уп= 0,95:[35]Постоянная g=17,609∙1,5∙0,95=25,09кПа;Полная g+v =19,409∙1,5∙0,95=27,66 кПа;Временная v =1,8∙1,5∙0,95=2,56кПа.Нормативная нагрузка на 1 м/пог:Постоянная g=15,88∙1,5∙0,95=22,63кПа;Полная g+v =17,38∙1,5∙0,95=24,77кПа.2.2.4 Усилия от расчётных и нормативных нагрузокОт расчётной полной нагрузки:M=(g+v)∙l2о/8=19,409∙6,072/8=89,4 кПа;Q=(g+v)∙lo/2=19,409∙6,07/2=58,9 кПа.От нормативной полной нагрузки:M=(g+v)∙l2о/8=15,88∙6,072/8=73,13 кПа;Q=(g+v)∙lo/2=17,38∙6,07/2=52,74 кПа.От временной нагрузки:M= v.

∙l2о/8=2,56∙6,072/8=11,8 кПа.2.2.5Статический расчёт плитыРасчёт на прочность производится по расчётным нагрузкам:Рисунок 2.6 - Эпюры М и QИзгибающий момент Ммах = q х l2/ 8 =27,66х (6,07)2/8 = 127,4 кНм (2.17)Поперечная сила Омах= q х l0/ 2 = 27,66х 6,07/2 = 83,9 кН. (2.18)l0 - расчётный пролёт плиты.2.2.6 Характеристика прочности бетона и арматурыПринимаем для плиты с предварительным напряжениемКласс бетона, в котором расположена напрягаемая арматура, принимается при арматуре класса A-IV, В30 ( табл5.2СП 52.101 -2003). Расчётное сопротивление бетона Rb 17 МПа, Rbt = 1,15МПа; Rbn = 22МПа.

ЕЬ= 32,510-3 МПаРабочая продольная арматура класса А- IV.Rsn – нормативное сопротивление,Rs–[16]расчетное[13]Rsn= 590 МПа,сопротивление, Rs = 510[17]МПаВ качестве поперечной и конструктивной арматуры принимаем арматуру класса АI с характеристиками:Rsn- нормативное сопротивление, Rsn = 235 МПа,Rs - расчётное сопротивление продольной арматуры,[13]Rs = 225МПа,Начало формыRsw - расчётное сопротивление поперечной арматуры,Rsw = 175 МПа.Рабочую[16]продольную арматуру натягивают на упоры формы электротермическим способом, а обжатие бетона[10]производитсяусилием[16]напрягаемойарматуры при достижении прочности.[10]Формированиеплит наметаллическом поддоне с теплообработкой – в тоннельных камерах.[8]Предварительноенапряжение арматуры принимается:Проверяем соблюдение условий,где Р - допустимое отклонение значения предварительного натяжения. При электротермическом способе натяженияР = 30 + 360/l([16]длина натягиваемого стерж ня) = 30 + 360/6 = 90 МПа [Пособие к СНиП 2.03.01-84 п.1.15]При э лектротермическом способе:1.σspRs,ser (2.19)590-90=500МПа;σsp-р0,3Rs,ser (2.20)σsp 0,3+90 = 267МПа.Принимаем σsp= 450МПа.Вычисляем коэ ффиц иент точности натяж ения γsp= 1 + Δγsp,При электротермическом способе натяжения:Δγsp=0,5 ), где (2.21)пр -число напрягаемых стержней.расстояние между осями рабочих стержней должно быть не более 2h = 2x 220 = 440 ммПри установке черездве пустоты это расстояние будет =2x185=370<440 мм.

Тогда, пр - число напрягаемыхhttp://dvgups.antiplagiat.ru/ReportPage.aspx?docId=427.23688978&repNumb=115/2226.04.2016Антиплагиатстержней = 6[16]шт (минимальное число стерж ней).Δγsp=0,5)=0,14 (2.22)При благоприятном влиянии предварительного напряж ения γsp= 1-0,14 = 0,86.2.3Расчет по 1-ой группе предельных состояний2.3.1 Расчет полки плиты на изгибПолезная высота сечения при расположении арматуры в середине полки:м.Подбор сечения арматуры :(2.23)(2.24)(2.25)Принимаем минимальную[8]арматуру (5Вр-I, Аs = 1,18см22.3.2. Расчёт плиты по нормальному сечению.ho=h-a = 220 - 30 = 190 мм - рабочая высота сечения.Расчётноесечение тавровое с размерами: bf ′ = 1460 мм, h f ′ = 30,5 мм,b = 347 мм, h = 220 мм, ho= 190 мм, Ммах = 50,7 кНм.Определяем предварительное положение нейтральной оси из выраженияМмах < [16]МсечМсеч = Rb bf ′ h f ′ (ho-0,5h f ′) = 17000 х 1,46 х 0,0305 (0,19 - 0,5 х 0,0305) ==132,47 кНмМмах = 127,4кНм < Мсеч = 132,47 кНмУсловие выполняется, следовательно, нейтральна ось будет проходить в пределах полки, т.е.

имеем первый случайработы таврового сечения. В этом случае расчёт выполняем как балки прямоугольного сечения при[16]b = b f ′ = 1,46 м.А0=Ммах/Rb bf 'h02=127,4/17000х1,46х(0,19)2=0,14 (2.26)Asp= = =0,00012м2=1,2см2 (2.27)При Ао = 0,14 находим ζ = 0,92, ξ = 0,16Определяем коэ ффиц иент условий работы для предварительно-напрягаемой арматуры:γs6 = η-(η -1)(2хξ/ξR-1)=1,2-(1,2-1)(2 х 0,16/0,96 -1)=1,2 (2.28)η = 1,2- для арматуры A-IV.Принимаем γs6= η = 1,2По Сортаменту принимаем 6 ø 10A-IV с Asp = 4,71см2 Фактическая несущ ая способность плиты при Asp=4,71см2:2.3.3 Определение приведенных характеристик сеченияГеометрические характеристики приведённого сечения.Круглое очертание пустот заменяем эквивалентным квадратным со стороной h=0,9∙d=0.9∙159=143.1=14.3Толщина полокШирина[8][8]эквивалентного [17]сечения[17]см.hf=hf=(22-14,3)∙0,5=3,85 см;рёбер b= 146-7∙14,3=45,9 см;Ширина пустот 146-45,9=100,1 см;Площадь приведённого сечения Аredа=[17]Аred= bfhf+ bfhf+b(h- hf -hf)+aAs = 146см2.Расстояние от ц ентра тяж ести приведённого сечения до ниж ней граниТолщ ина защ итного слоя a= 3 см;Sred= bfh2f0.5+ bfhf(h-hf/2)+b(h- hf -hf)+aAxa =45.9см2 (2.29)у о = = (2.30)е оп= у о-а = 10,8-3=7,8см.

(2.31)Момент инерц ии сечения Ired;Ired = bfhf (у о-hf/2)+ bfh3f/12+ bfh3f/12+ bfhf(h- у о-hf/2)2+b(h- hf -hf)3/12+b(h- hf -hf)(( h- hf -hf)/2- у о- hf)2+aAs(у оa)2=146см4Момент сопротивления по нижней зоне:Wred=см3Момент сопротивления по верхней зоне:Wred=см32.3.4 Назначение предварительного напряжения арматуры2.3.6 Определение коэффициента точности натяжения арматурыКоэффициент точности натяжения арматуры (sp определяется по формуле. (2.32)При электротермическом способе натяженияhttp://dvgups.antiplagiat.ru/ReportPage.aspx?docId=427.23688978&repNumb=116/2226.04.2016Антиплагиаттогда = 1 ( 0,14.2.3.7 Расчет прочности плиты по сечению, наклонному к продольной оси по поперечной силеРасчетная поперечная сила на опоре равна:[8]Омах= q х l0/ 2 = 27,66х 6,07/2 = 83,9кН.Влияние свесов сжатых полок (при 7 отверстиях, с учетом )Влияние усилия обжатия продольной предварительно напряженной арматурыгде 164,8 МПа.ВычисляемВычисляем91,43кН.Так как кН, то поперечная арматура по расчету не требуется, и она ставится конструктивно [2, п.5.27].

Наприопорных участках длиной[8]устанавливается конструктивно (A-I с шагом[24]см.В средней части пролетапоперечная арматура не применяется.2.4[17]Расчетплиты по 2-ой группе предельных состояний2.4.1 Проверка на образование начальных трещин в сжатой зоне при эксплуатационных нагрузках в стадииизготовления(2.35)принимаем ; максимальное напряжение в сжатом бетоне от внешних сил и сил предварительного напряжения(нижняя зона)[8]Мож но пользоваться упрощ енной формулой .При и имеем ( = 1,5, тогда .

Так как имеет место,где[табл. 4 СНиП 52-101-2003], принято при отпускной прочности бетона , то начальные трещ ины не возникают. Кроме э тоготребуетсяпроверить появление начальных трещин в местах установки подъемных петель.[8]Так как кНм (см.п.2.3.11), то, начальные трещ ины возникают.2.4.2Определение раскрытия трещин по нормальным сечениямУсловие не выполняется,[8]следовательно, нормальные трещ ины врастянутой зоне образуются . В этом случае необходимо определить величину их раскрытия.Предположим, что от всех нагрузок и от длительных и постоянных нагрузок.[8]Тогда имеет место образование трещ ин, итребуется определить величину ихнепродолжительного раскрытия от действия всех нагрузок ивеличинупродолжительного раскрытия только от постоянных и длительных нагрузок .

Эти значения ограничиваютсяпредельными величинами в[8]зависимости от условия э ксплуатац ии конструкц ии и вида арматуры. В нашем случае мм и мм.Ширина непродолжительного раскрытия трещингде –- от непродолжительного действия всех нагрузок; – от непродолжительного действия постоянной и длительнойчасти нагрузки; – от продолжительного действия постоянной и длительной части нагрузок.Все значения определяются по формуле(2.36)[8]Определяем, (2.37)где0,93м; (2.38)(2.39)(2.40)(2.41)(2.42)(2.43)(2.44)ТогдаОпределяем0,94 м;Определяем(2.45)http://dvgups.antiplagiat.ru/ReportPage.aspx?docId=427.23688978&repNumb=117/2226.04.2016АнтиплагиатПолучаем:Таким образом раскрытие трещ ин – меньше допустимых величин.(2.53)(2.54)Значение главных напряж ений (растягивающ их и сж имающ их в бетоне).В сечении 2–2(2.55)Тогда(2.59)Это соответствует требованиям.3Технологическая карта на кирпичную кладку многослойных наружных стен типового этажа3.1.

Область применения[3]технологическойкартыНастоящая технологическая карта разработана на кладку[6]многослойных наруж ных стен типового э таж а здания общ еж ития.Весь технологический комплекс по кладке несущего, облицовочного слоев, теплоизоляции, продольному ивертикальному армированию осуществляется в одном потоке с использованием инвентарных подмостей и средствдополнительного подмащивания.Общая последовательность развития комплексного потока осуществляется по следующей схеме: «облицовка» «несущий слой» - «теплоизоляция» - «продольное армирование».[11]Несущ ие стены здания выполнены из керамического кирпича толщ иной 380 мм с утеплением снаруж и плитами изПеноплэ кса 45 толщ иной 150 мм, с последующ ей облиц овкой кирпичом. Высота э таж а – 2,8 м.Работы ведутся в одну смену в летнее время года.

За захватку принимаем одну секц ию. Схема располож ения захватокпоказана на рисунке 3.1.Рисунок 3.1 Схема располож ения захватокВсостав работ, рассматриваемых в карте, входят:-подача строительных материалов и изделий для кладки стен,утепления и монтажа сборных перемычек надоконными и дверными проемами;- [6]кладка «облиц овочного слоя» толщ иной 120 мм;- кладка «несущ его слоя» толщ иной 380мм;- устройство теплоизоляц ионного слоя;- продольное армирование;-укладка сборных ж елезобетонных перемычек;- установка и перемещ ение подмостей.Объемы каменных, погрузо-разгрузочных и монтажных работ при кирпичной кладке наружных[6]стен с монтаж ом перемычек в таблиц е 3.1Таблиц а 3.1 –Ведомость объемов работNп/п Наименованиеработ Ед.

Характеристики

Список файлов ВКР