Антиплагиат3 (1222084), страница 5
Текст из файла (страница 5)
3*];- показатель теплоусвоения поверхности (i+1)- ro слоя конструкции полов, Вт/(м2 °С).Тепловую инерцию верхнего слоя конструкции пола:1 = 0,0045∙7,52 = 0,034 < 0,5, следовательно расчет ведем по[1]п. б):2 = R2∙S2 = 0,92 ∙ 0,043 = 0,043 = R3∙S3 = 0,23∙ 0,65 = 0,154 = R4∙S4 = 4,56 ∙ 0,0058 = 0,26.5 = R5∙S5 = 0,07 ∙ 17,98 = 1,2586.Так как суммарная тепловая инерция первых трех слоев[1] 1 + 2 + 3 = 0,034+0,04+0,15 = 0,1 < 0,5,суммарная тепловая инерция[20]но[1]пяти [20]слоев1 + 2 + 3 + 4 + 5 + 6 = 0,034+0,04+0,15+0,26+1,2586 = 1,74 > 0,5, то показатель теплоусвоения поверхности полаопределяем последовательно с учетом четырех слоев конструкции пола, начиная с третьего:Конструкция пола в отношении теплоусвоения удовлетворяет нормативным требованиям, так как значениепоказателятеплоусвоенияповерхностинепревышаетнормируемогопоказателятеплоусвоенияполадляобщественных зданий по [3, таб.
11*] = 18 Вт / м2∙0С.1.2.6.[1]ПерегородкиПодобная конструкц ия перегородки обеспечивает требуемую звукоизоляц ию (факт.Rw = 54 Дб).Узлы крепления перегородок представлены на рисунке 1.13, 1.14.Конструкц ия перегородок долж на удовлетворять требованиям индустриальности. Устанавливают перегородки на раствореили непосредственно на бетоне, в местах примыкания перегородок к полу прокладывается прослойка из упругогоматериала для обеспечения звукоизоляц ии.При сопряж ении перегородок со стенами или меж ду собой швы тщ ательно проконопачиваются и заделывают раствором.Зазор меж ду потолком и перегородкой 10-15 мм законопачивают просмоленной паклей с обеих сторон, заделываютраствором на глубину 20-30 мм для обеспечения звукоизоляц ии от воздушного и материально переносимого шума.1.
перегородка; 2. плинтус3. упругая звукоизоляц ионная прокладка4. просмоленная пакля; 5. ершРисунок 1.14 – Установка перегородки на ж /б перекрытия1. Кирпичная кладка2. Известково-песчаная штукатурка3. ЕршРисунок 1.15 – Крепление перегородки к стене1.2.7 ОкнаОкна должны надежно изолировать помещения от наружного шума и удовлетворять требованиям теплозащиты.[1]Соблюдая условия теплозащ иты, определим требуемое сопротивление теплопередаче окон [6, табл. 1б*] и по [6, прил.6*]http://dvgups.antiplagiat.ru/ReportPage.aspx?docId=427.23688978&repNumb=111/2226.04.2016Антиплагиатвыберем число слоев остекления, с тем чтобы выполнялось условие,где-термическоесопротивлениепринятой конструкции оконногозаполнения; -требуемоетермическоесопротивление оконного заполнения изусловия энергосбережения.[14]Требуемоеприведённое сопротивление теплопередаче[28]окон для ж илых зданий =0,68 м2∙оС/Вт в зависимости от ГСОП (ГСОП=7648,6).
Всоответствии с этим принимаем оконные заполнения из пластиковых профилей с двухкамерным стеклопакетом в[1]раздельных переплетах из обычного стекла, с теплоотраж ающ им покрытием 4M1-8Ar-4M1-8Ar-K4 в переплетах из ПВХ. Приэ том =0,63 м2∙оС/Вт по ГОСТ 30674-99.Спецификация окон приведена в таблице 1.12.Таблица 1.12 – Спецификация оконМарка поз.
Эскиз[1]окон Наименование Размер проема, мм. ОК1 Двухстворчтое стандартное пластиковое окно Grain 58 mm, поворотнооткидная фурнитура МАСО, трехкамерный стеклопакет 1300(1500 ОК2 Одностворчатое стандартное пластиковое окно Grain58 mm, поворотно-откидная фурнитура МАСО, трехкамерный стеклопакет 1350(15001.2.8ДвериРазмеры, конструкция и типы дверей определяются их положением в объемно-планировочной структуре здания.[5]Входные наруж ные двери в проекте деревянные щ итовые, с порогом.Внутренние двери стандартные деревянными, с глухими и остекленными полотнами.Детали и узлы крепления дверной коробки в дверном проеме приведены на рисунке 1.15.1.[1]Наличники2. Кирпичная стена3. Дверная коробка4. Дверное полотно5.
Конструкц ия пола6. ПерекрытиеРисунок 1.16 – Конструкц ия двери и узлы сопряж енияТаблиц а 1.13 Спец ификац ия э лементов заполнения проемов.Вид конструкц ии и э скиз Марка Размеры блока, мм Размеры проема, мм Количество Д1 600×2050 700×2100Д2 800×2050 900×2100 Д3 900×2050 1000×2100 Д4 1400×2050 1500×21001.2.9 Лестниц ыВ проекте приняты лестниц ы из сборных ж елезобетонных маршей с полуплощ адками серии 1.050.1-2. Стальные перилаприваривают к закладным деталям на боковой стороне маршей.1.2.10 КровляКонструкц ия кровли представляет собой мягкое, плоское покрытие из рулонных материалов.
Рисунок 1.16Рисунок 1.17 – Конструкц ия кровли.1.2.11 Внутренняя отделкаВсе перегородки и внутренние стены покрыты улучшенной акриловой водостойкой краской постельных тонов. Потолки вовсех помещ ениях окрашиваются акриловой водно-дисперсной краской. Поверхность стен санузлов, душевых, кухонь,прачечной и вокруг моек облиц овываются глазурованнй керамической плиткой на высоту 1700 мм.Полы: в холлах и коридорах – керамическая плитка (керамогранит 60*60см). В санузлах, в душевой, кухнях – керамическаяплитка, 10*10см.
Во всех остальных помещ ениях – ПВХ линолеум.1.2.12 Отделка фасадовОтделка фасадов осущ ествляется с помощ ью облиц овочного кирпича. Он имеет низкую теплопроводность, устойчив кморозам и влаге. В отличии от обычного, облиц овочный кирпич имеет более четкие грани, однородный ц вет и э стетичныйвнешний вид.1.3Технико-экономические показателиТехнико-экономические показатели[17]представленыв таблице 1.14.Таблица 1.14 – Технико-экономические показателиНаименование[35]Значение показателей 1. Этаж ность 12 2.Общая площадь здания, м2 10323,12 3.
Полезная площадь здания, м2 7854,23 4. Строительный объем, м3 17806,60 5.[17]Площ адь застройки, м2 1398,8 6. Степень огнестойкости здания II 7. Класс функц иональной пож арной опасности С1 8.Коэ ффиц иент рац иональности использованияплощ ади здания, K1=Fр/Fпол0,297 9. Коэ ффиц иент рац иональности использованиястроительного объема, K2=Vстр/Fпол21,53http://dvgups.antiplagiat.ru/ReportPage.aspx?docId=427.23688978&repNumb=112/2226.04.2016Антиплагиат2 Расчетно-конструктивныйразделРисунок 2.2 – Грузовая площадь простенкаОпределение ветровой нагрузки.
Расчет выполнен по нормам проектирования "[3]СП 20.13330.2011"Исходные данныеТаблиц а 2.4 Ветровой район IIНормативное значение ветрового давления 0,3[4]кПа Тип местности - городские территории, лесные массивы идругие местности, равномерно покрытые препятствиями высотой более 10 м Тип сооружения Вертикальные иотклоняющиеся от вертикальных не более чем на 15° поверхностиПараметрыТаблица 2.5Поверхность Наветренная поверхность Шаг сканирования 3 м Коэффициент надежности по нагрузке γf 1,4 H 35,94 мТаблица 2.6Высота (м) Нормативное значение (кН/м2) Расчетное значение (кН/м2) 0 0,149 0,209 2.8 0,149 0,209 5.6 0,158 0,2218.4 0,185 0,259 11.2 0,209 0,292 14 0,228 0,319 16.8 0,245 0,343 19.6 0,261 0,365[3]Окончание таблиц ы 2.622.4 0,275 0,385 27 0,279 0,404 30 0,283 0,421 33 0,289 0,438 35,94 0,295 0,442Проверяю несущую способность простенка на 1-ом этаже как наиболее нагруженного.Для упрощения расчета разрешено рассматривать стену в пределах одного этажа как шарнирно опертую балку надвух опорах с расчетной длиной l0равной высоте этажа Н (см.
рисунок 2.3)Рисунок 2.3 – К расчету простенкаВеличина изгибающего момента от этажа на уровне низа перекрытия 1-го этажа.P=qперАгр=6,036∙10,89=72,67 кН, (2.3)Мэ=Р(t/2-1/3с)=72,67(0,64/2-1/3∙0,12)=20.34кНм (2.4)А момент на уровне низа перемычки (в расчетном сечении)М=Мэ(Н-h1)/H=20.34(3-0.32)/3=18.17кНм, (2.5)МW=Wm∙0.32=2.0461∙1.18=2.414кНм,Мп=М + МW=18,17+2.414=20,584кНмНаиболее опасным местом в простенке, которое и необходимо рассчитывать, является сечение, расположенное понизу перемычки, так как в этом сечении кроме продольной силы действует изгибающий момент М, которыйопределяетсяотвоздействияреакцийперекрытияиветровойнагрузки(рисунок2.4)расположенногонепосредственно над рассчитываемым сечением 1-1.Рисунок 2.4 – Нагрузка от перекрытия на стенуИз рисунка 2.4 видно, что давление от перекрытия на стену принимается действующим неравномерно: повнутренней грани стены максимальным и равным нулю у конца плиты перекрытия (в сечении получаетсятреугольник).
При таком распределении давления равнодействующая напряжений Р прикладывается в центретяжести треугольника на расстоянии (t/2-1/3с) от центра тяжести стены.В целом на расчетное сечение действуют продольная сила N и изгибающий момент Мп или, что равнозначно,продольная сила прикладывается с эксцентриситетоме0=М/N3=20,584/1611=0.0127м. (2.6)Несущая способность внецентренно сжатых элементов без поперечного армирования проверяется по формулеN≤ mgφ RAс ω,Расчетное сопротивление кладки из кирпича R находится по таблице 2 [7]. Для кирпича марки 125 и раствора марки100: R=2,0 МПа.При h>30см по [7] коэффициент mg=1.Коэффициент продольного изгиба φ находится по формуле:, (2.7)где φ – коэффициент продольного изгиба для всего сечения в плоскости действия изгибающего момента,определяемый для расчетной высоты элемента l0 , по таблице 18 [7];φс – коэффициент продольного изгиба для сжатой части сечения, определяемый для фактической высоты элементаН, по таблице 18 [7].Гибкость элемента λ определяем по формуле:, (2.8)гдеl0 – расчетная высота (длина) элемента;δст–толщина стены..Гибкость сжатой части прямоугольного сечения λс определяется по формуле:λc=, (2.9)гдеl0 – расчетная высота (длина) элемента, м;hc– высота сжатой части поперечного сечения в плоскости действия изгибающего момента, определяемая поформуле:hc=δст -2e, (2.10)где δст – толщина стены, м;е – эксцентриситет, м.http://dvgups.antiplagiat.ru/ReportPage.aspx?docId=427.23688978&repNumb=113/2226.04.2016Антиплагиат=δст–2е=0,51 – 2 0,0127=0,4846 (м)..По интерполяции по таблице 18 [7] находим коэффициенты φ и φс:φ=0, 98+(1–0,98)0,9988φс=0,95+(0,98–0,95)0,952Площадь сечения элемента находится по формуле:Ас=bпрhс , (2.11)гдеЬпр– ширина простенка, м;hc– высота сжатой части поперечного сечения в плоскости действия изгибающего момента, м.Ас=1,81 0,4846=0,877 (м2)Коэффициент ω для прямоугольного сечения вычисляют по формуле:(3.14)где е – эксцентриситет, м;δст – толщина стены, м.ω = 1 + 0,0127 / 0,51 =1,0241,024 – условие выполняется.Проверяем по формуле 2.1:N =1611 <mgφ [3]RAс ω = 1 0,975 2000 0,877 1,024=1751 (кН)Условие выполняется.кз=1751/1611=1,0862.2.
![](https://s.studizba.com/z.php?f=/templates/si/i/noavatar.png&w=100&h=100&t=1"){kind=avatar}
